處理工藝論文大全11篇

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2實驗結(jié)果及分析

2.1試樣的鑄態(tài)組織圖1為18Cr23MoVRE鑄鋼試樣組織的掃描圖片。由圖1可知，18Cr23MoVRE鑄鋼試樣的鑄態(tài)組織由珠光體和少量片狀馬氏體+碳化物組成，晶粒粗大，碳化物呈塊狀、團球狀和連續(xù)網(wǎng)狀沿晶界分布。這主要是因為結(jié)晶過程中，先結(jié)晶的晶粒內(nèi)合金元素含量較低，富裕的合金元素被推至結(jié)晶前沿，導致這些合金元素在結(jié)晶前沿富集，當這些合金元素達到一定的濃度時，在晶粒間形成碳化物，并沿晶界連續(xù)分布，如圖1(a)所示。當18Cr23MoVRE鑄鋼經(jīng)950℃淬火+300℃回火處理后，其組織為回火馬氏體+碳化物，見圖1(b)，碳化物以短桿狀、塊狀和狀沿晶界斷續(xù)分布，馬氏體基體得到細化，網(wǎng)狀碳化物分布得到明顯改善。隨淬火溫度的提高，顆粒狀碳化物增多，基體晶粒粗化，細碳化物顆粒彌散分布于基體上，見圖1(c)。當淬火溫度達到1050℃時，馬氏體基體和碳化物明顯粗化，晶內(nèi)細顆粒狀碳化物增多，見圖1(d)。因為在熱處理溫度下，晶界碳化物不斷擴散進入基體晶粒內(nèi)部，晶界碳化物減少，碳化物網(wǎng)被打破，淬火時這些溶入基體的合金元素來不及析出，被過飽和固溶于馬氏體基體內(nèi)，回火過程中，溶入馬氏體內(nèi)的合金元素以細顆粒碳化物的形式彌散均勻析出在基體上，改善了鋼中碳化物的分布，熱處理溫度提高，熱處理后鋼的晶粒越粗大。可見，合理的熱處理工藝可以改善鋼的組織和碳化物分布。

2.2試驗鋼的力學性能18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼試樣經(jīng)不同溫度淬火+300℃回火熱處理后的力學性能見圖2。由圖2可以看出，鑄態(tài)18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的硬度值最小，為HRC44，隨著淬火溫度的升高，18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的硬度提高。當淬火溫度升高至1000℃時，18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的硬度升至最高，達到HRC58.5，繼續(xù)提高淬火溫度至1050℃時，18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的硬度略有下降，為HRC58。可見，適當提高淬火溫度，對18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼硬度的改善有益，但淬火溫度不宜過高。淬火之所以能提高18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的硬度，主要是因為提高淬火溫度，有更多的碳原子及合金元素溶于奧氏體，淬火后馬氏體中碳和合金元素的過飽和度增加，加劇了馬氏體晶格畸變，固溶強化作用增大，從而提高了材料的硬度。從圖2還可以看出，淬火溫度對18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的沖擊韌性也有一定的影響，鑄態(tài)18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的沖擊韌性為4.6J，相對較低;隨著淬火溫度的升高，18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的沖擊韌性逐漸升高，當淬火溫度達到1000℃時，18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的沖擊韌性達到了5.8J;再升高淬火溫度，18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的沖擊韌性有降低的趨勢。這主要是因為鑄態(tài)18Cr23MoVRE耐磨鑄鋼組織是不均勻的，存在成分偏析，那些高碳高合金微區(qū)韌性往往較差，在熱處理過程中，高碳高合金微區(qū)的元素在高溫下向低碳低合金微區(qū)擴散，鋼的成分、組織和韌性得到改善。當淬火溫度較高時，由于晶粒長大使鋼的組織粗大，脆性增加。因此，適當?shù)臒崽幚砜商岣?8Cr23MoVRE耐磨鑄鋼的性能，以1000℃淬火+300℃回火最佳。

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2回火溫度對組織與性能的影響

將850℃淬火后的鋼板(2號試樣)再均分為3個試樣，分別在550、620、660℃下保溫100min進行回火，考察不同回火溫度對35CrMo鋼組織與性能的影響。35CrMo鋼不同溫度回火后的顯微組織如圖2所示。由圖2可見，在水冷淬火時，隨著回火溫度的提高，淬火組織中碳化物不斷球化，原淬火組織中的馬氏體和貝氏體板條簇方向性減弱。對850℃淬火后不同溫度保溫100min回火后的3個試樣分別取樣測試其硬度，結(jié)果如表2所示。由表2可知，從550℃開始，隨著回火溫度的升高，回火的硬度呈下降的趨勢。550℃回火時鋼板硬度過大，而660℃回火時鋼板硬度過小。綜合考慮不同熱處理工藝下35CrMo鋼的組織和硬度情況，將850℃×60min水冷淬火+620℃×100min回火作為現(xiàn)場生產(chǎn)工藝。為更深入細致地了解35CrMo鋼在850℃水冷淬火、620℃回火條件下的精細組織，對此條件下處理后的試樣進行了透射電鏡觀察，結(jié)果如圖3所示。圖3(a)～(b)反映出在35CrMo鋼在850℃淬火、620℃回火條件下組織中為板條狀馬氏體+貝氏體組織。由圖3(c)可知，在回火組織中依然有大量的位錯存在，這些位錯的存在是保證試驗鋼強度和硬度的原因之一。在回火組織中還有大量析出的短條棒狀碳化物(見圖3(d))，因其尺寸較小，無法在透射電鏡下進行能譜分析，由于此鋼中有1．0wt%左右的Cr的存在，推斷分析可能是合金碳化物(Fe，Cr)3C或者Cr的碳化物。

3現(xiàn)場應用

根據(jù)以上試驗結(jié)果，將850℃×60min水冷淬火+620℃×100min回火作為35CrMo鋼板現(xiàn)場生產(chǎn)的調(diào)質(zhì)工藝。萊鋼寬厚板廠2013年共生產(chǎn)100mm厚度35CrMo鋼板超過10000t，性能穩(wěn)定，為企業(yè)創(chuàng)造了良好的經(jīng)濟效益。

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1．2淬火工藝采用等溫淬火工藝能夠很好地滿足圓板牙的工藝要求。在利用等溫淬火進行工藝加工前，要在600℃～650℃的高溫下進行預熱，預熱的目的是降低圓板牙發(fā)生脫碳的幾率。根據(jù)未落碳化物數(shù)量及原材料的球化級別、加工尺寸等諸多因素確定淬火加熱的溫度。尺寸較大的圓板牙一般情況下，選擇低溫淬火加熱處理。由于W18Gr4V中含有Si元素，而該元素在進行加熱的過程中極易發(fā)生脫碳，所以在加熱的過程中要使用較特殊的加熱爐，如鹽浴爐、可控氣氛爐或真空爐，其中鹽浴爐的脫氧作用可以有效降低圓板牙的脫碳傾向。保證適當?shù)牡葴赝Ａ魰r間有助于提高鋼的強韌性。等溫停留時間一般維持30～45min，如果超出該范圍其性能將明顯降低。這主要是因為下貝氏體和殘余奧氏體量過多。分析上表可發(fā)現(xiàn)，在進行淬火冷卻時，要在硝鹽槽中放入冷卻水套或循環(huán)水管，以保證工件和工裝帶的溫度平衡。

1．3回火工藝回火的主要作用是根據(jù)不同的工作性能要求，使其硬度、強度、塑性和韌性適當。前文中已經(jīng)介紹Si、Cr元素可以有效提高鋼的回火穩(wěn)定性。

2圓板牙的熱處理質(zhì)量檢驗

2．1回火缺陷在經(jīng)回火處理時，如果不能嚴格控制回火溫度，將會出現(xiàn)鋼的硬度過高或過低。不過當回火溫度控制適當，這些問題就可以解決了。如果一次裝爐量過多，或選用加熱爐不當，將會出現(xiàn)硬度不均勻。當回火前工件內(nèi)應力不平衡時，回火工件很可能發(fā)生變形。

2．2板牙熱處理后變形分析板牙經(jīng)過熱處理后將會變形，目前，針對這一問題有兩種解決方法:一種是在淬火前應對板牙進行弼質(zhì)，使其內(nèi)應力減到最小，保證其之直徑大小同螺紋的中徑尺寸相同。要保證棒料尺寸適當，尺寸過小，則會造成金屬材料的浪費;尺寸過大，將會導致棒料扭曲、折斷。被切削捧料的材料性能、切削速度，對于螺紋外徑均有一定的影響。

2．3熱處理過程金相組織分析W18Gr4V材料只有經(jīng)過正火或球化退火才能進行粗加工，圖2即為球化退火后的顯微組織。浸蝕方法:4%硝酸酒精溶液浸蝕組織組成物:白色是珠光體，黑色是滲碳體。W18Gr4V在經(jīng)淬火后的顯微組織圖如圖3，其浸蝕方法如下:4%硝酸酒精溶液浸蝕組織組成物:M+A

2．4控制螺紋淬火的注意事項控制螺紋淬火的注意事項:在了解了螺孔及松緊情況后方可進行處理;利用經(jīng)過脫氧后的鹽浴爐對圓板牙進行預熱和最終加熱，同時要保證鹽浴中有害物質(zhì)不會造成螺紋的腐蝕;要保證工件的均勻加熱;對特大型板牙(大于等于M80)的溫度一般選擇為150°C左右。

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1．2試驗原理有機炸藥不同晶型之間雖分子結(jié)構(gòu)式相同，但存在空間異構(gòu)體，可以利用紅外光照射物質(zhì)后，不同結(jié)構(gòu)的基團或官能團產(chǎn)生不同的吸收峰來確定物的結(jié)構(gòu)，不同晶型的空間異構(gòu)體，其紅外吸收特征峰存在個體差異;采用烘箱模擬退火及回火過程熱效應處理炸藥試樣及導爆索，對炸藥及索內(nèi)炸藥進行紅外光譜分析，研究紅外吸收峰結(jié)構(gòu)變化情況與保溫試驗溫度、時間的關系，制定熱處理工藝。

1．3試驗方案設計結(jié)合HMX轉(zhuǎn)晶溫度(158℃)，及銀質(zhì)導爆索常規(guī)去應力和軟化溫度(160～175℃)，在此溫度對聚奧炸藥進行短時間保溫，或在低于此溫度附近選擇不同溫度、保溫不同時間研究其結(jié)構(gòu)變化情況。設計選擇4步方案進行分析并采集紅外光譜圖。即:1)175℃，保溫時間≤5h;2)160℃，保溫時間≤8h;3)150℃，保溫時間≤25h;4)130℃，保溫時間≤26h。對于4個方案，首先分析原態(tài)炸藥在不同的方案的紅外光譜圖，比較分析其與β-HMX及α-HMX晶型的相關度，以制定初步熱處理條件。然后依據(jù)初步熱處理條件制定的方案，模擬拉索熱處理過程，選擇銀導爆索在進行退火處理之前和退火處理之后兩步方案，進行模擬試驗及紅外光譜測試，對比分析其與β-HMX標準紅外圖譜的相關度，研究不同保溫溫度、保溫時間與相關度的關系，確定最終的退火回火熱處理參數(shù)條件。通過試驗研究，選擇既滿足金屬銀導爆索拉伸性能及導爆索拉制安全性，又保持晶型不發(fā)生轉(zhuǎn)變的適宜參數(shù)條件，確定熱處理工藝。

2結(jié)果與討論

2．1炸藥試驗結(jié)果與討論

2．1．1聚奧炸藥175℃模擬保溫試驗將聚奧炸藥加熱至175℃，保溫3、4、5h，采集紅外光譜圖，如圖1。HMX的4種晶型中，能穩(wěn)定存在的為α、β、γ型，β型是作為含能材料使用要求的晶型，高于轉(zhuǎn)晶溫度時，其會轉(zhuǎn)換成不穩(wěn)定的δ型，δ型在室溫下放置后會有部分轉(zhuǎn)變?yōu)棣列停绊懏a(chǎn)品的性能，β及α2種晶型奧克托今炸藥的標準紅外光譜圖見圖2。在紅外光譜中，以β-HMX標樣圖譜為參比，建立快速比較方法，利用軟件快速比較計算出試樣圖譜相對于標樣圖譜吸收峰的相似程度，得到相關度數(shù)據(jù)。經(jīng)過對圖1中3張圖譜的對比分析，結(jié)果表明:在175℃保溫3～5h過程中，其紅外吸收峰與β-HMX及α-HMX相比差異較大，與常規(guī)β-HMX相關度由最初的98．90%降為50．77%。表明聚奧炸藥在175℃保溫3h以上即發(fā)生晶型變化。

2．1．2聚奧炸藥160℃模擬保溫試驗將聚奧炸藥加熱至160℃，保溫4～8h，得到保溫4、5、6、7、8h5張紅外光譜圖(疊加)，如圖3。經(jīng)過圖譜快速比較方法，結(jié)果表明:在160℃保溫4～8h過程中，其紅外吸收峰與β-HMX及α-HMX相比差異較大，與β-HMX相關度由最初的98．90%降為22．64%，表明聚奧炸藥在160℃保溫4h以上即發(fā)生晶型變化。

2．1．3聚奧炸藥150℃模擬保溫試驗將聚奧炸藥加熱至150℃，保溫22h，每2h選取一份試樣，之后繼續(xù)保溫3h，每1h選取一份樣 品進行紅外光譜分析，共采集14張紅外光譜圖進行比較，如圖4、圖5。圖4中，自上而下依次為150℃保溫時間2、4、6、8、10、12、14h的紅外光譜比較圖;圖5依次為16、18、20、22、23、24、25h的紅外光譜比較圖，分析14個紅外光譜吸收峰相近，其結(jié)構(gòu)為β-HMX，比較分析150℃保溫不同時間圖譜與β-HMX紅外圖譜相關度，結(jié)果表明:在2h至23h，相關度為97．15%以上;保溫至24h，相關度下降為91．82%，聚奧炸藥在150℃保溫23h以上晶型發(fā)生變化。

2．1．4聚奧炸藥130℃模擬保溫試驗將聚奧炸藥加熱至130℃，保溫18h，每3h取一份，繼續(xù)保溫8h，每2h取一份樣品進行紅外光譜分析，比較采集的10張圖譜，10個紅外光譜吸收峰相近，分析結(jié)構(gòu)為β-HMX結(jié)構(gòu)，130℃保溫不同時間圖譜與β-HMX紅外圖譜相關度數(shù)據(jù)見表1。表1中，聚奧炸藥與β-HMX紅外圖譜相關度在3h至24h為97．21%以上;繼續(xù)保溫至26h，相關度略有下降，為93．75%，表明聚奧炸藥在130℃保溫25h以上晶型才有輕微變化。

2．2銀導爆索試驗結(jié)果與討論炸藥裝索后，在熱處理過程中存在熱積累、炸藥裝填密實且隔離空氣等情況;以上因素可能會影響導爆索內(nèi)炸藥局部溫度高于散裝炸藥，因此結(jié)合裝填炸藥模擬試驗結(jié)果，避免拉索過程熱積累，保證生產(chǎn)有一定裕度，初步確定退火溫度控制在130℃。進行銀導爆索模擬試驗。

2．2．1未退火銀導爆索模擬保溫試驗生產(chǎn)中需將銀導爆索從10．0mm拉至1．6mm，依據(jù)試驗確定的初步退火溫度，將炸藥裝入銀導爆管，在不退火的條件(即室溫)下，拉至規(guī)定值。為研究索內(nèi)保溫的熱積累效應對炸藥的影響，對拉好的導爆索進行130℃保溫試驗，并解剖不同保溫時間下導爆索內(nèi)炸藥，進行紅外光譜分析，與β-HMX、α-HMX比較，相關度分析結(jié)果見表2。由表2知，銀導爆索在130℃條件下，保溫時間在11h內(nèi)可保證產(chǎn)品中炸藥晶型基本不發(fā)生轉(zhuǎn)變。不退火拉索試驗中，不僅費力、易拉斷，而且拉制的銀導爆索壁厚不均勻。因此，需對銀導爆索進行高溫軟化處理(即退火與回火)，恒定溫度130℃，進行不同時間的工藝摸底試驗。

2．2．2已退火銀導爆索模擬保溫試驗對導爆索在130℃進行退火1．5h后，模擬回火保溫不同時間(3～7h)，采集紅外譜圖，比較退火銀導爆索保溫3、5、6、7h的紅外光譜圖。分析圖6，已退火導爆索保溫3～7h，紅外光譜吸收峰顯示為β-HMX結(jié)構(gòu)，比較其圖譜與β-HMX紅外圖譜相關度，結(jié)果顯示與β-HMX相關度均在96%以上，未發(fā)生晶型轉(zhuǎn)變。結(jié)果表明，某裝填聚奧炸藥的銀導爆索在130℃下，累計保溫7h以內(nèi)，其內(nèi)裝聚奧炸藥未發(fā)生晶型轉(zhuǎn)變，拉索安全且不易斷裂。以此制定了熱處理工藝。銀導爆索由10．0mm拉至6．0mm室溫即可進行;從6．0mm拉至1．6mm需軟化處理。由于退火軟化后銀導爆索持續(xù)拉制過程耗時較長，產(chǎn)生散熱而使溫度下降，使后期拉制較為費力。因此為保證生產(chǎn)中易于拉索，采用130℃間斷性的退火軟化，然后于此溫度回火保溫，重復多次，拉至規(guī)定值，總體累計時間小于7h。依此進行生產(chǎn)工藝試驗，綜合兩結(jié)果，最終確定了熱處理工藝條件為:某銀導爆索由10．0mm拉至6．0mm，室溫放置1h，拉至5．0mm，按130℃、1h退火，拉至4．4mm、3．5mm、2．5mm，各按130℃、0．5h退火，拉至1．6mm，按130℃、1．5h退火。

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1.2由于大多數(shù)糞便中，新鮮糞便的含量不高，含水率較大。若直接采用厭氧消化工藝，會導致處理池容積過大，能耗高，沼氣量低等問題。

1.3糞便污水中含有大量的泥沙和污泥，需要進行必要的污泥處理。

2糞便處理工藝設計

2.1糞便處理模式。該糞便處理站處理規(guī)模為200t/d。糞便處理采用固液分離，絮凝脫水、整體除臭工藝。即糞便首先進行固液分離處理，處理后的糞便過濾液通過調(diào)節(jié)池，均勻的供給到絮凝脫水設備，通過絮凝脫水設備將水渣分離。其中脫水后的上濾液進行后續(xù)上濾液處理；固液分離中產(chǎn)生的垃圾雜物以及絮凝脫水后的糞渣進行焚燒處理。在糞便處理的整個過程中增加除臭設備，以減小處理過程中對周邊環(huán)境的影響。

2.2固液分離、絮凝脫水階段

2.2.1固液分離階段。糞便通過吸糞車運送到糞便處理站后，進入固液分離裝置進行初步分離處理。主要作用是去除糞便中的大塊沉淀物和大于20mm的漂浮懸浮物以及90%以上的大于0.5mm的砂。吸糞車與固液分離裝置采用快速接頭密閉對接，糞便污水在抽吸泵的負壓下快速進入固液分離裝置，可避免卸糞過程中糞液泄露，對周圍環(huán)境產(chǎn)生影響。

2.2.2調(diào)節(jié)池。調(diào)節(jié)池為地下封閉鋼筋混凝土池子，具有水力和水質(zhì)調(diào)節(jié)作用。經(jīng)固液分離后的糞便污水進入糞便調(diào)節(jié)池。在調(diào)節(jié)池中設置攪拌裝置，對糞便廢物進行攪拌，防止表面結(jié)痂，中間懸浮，池底沉淀固化，避免對后續(xù)工藝及設備的運行產(chǎn)生不利的影響。同時，一些有機物在調(diào)節(jié)池中可進行缺氧水解反應。

2.2.3絮凝脫水階段。糞便經(jīng)過調(diào)節(jié)池，進入絮凝脫水階段。在絮凝脫水階段，污泥脫水機采用螺壓式濃縮、脫水一體機。在污水處理過程中，絮凝脫水的主要設備為脫水機，如帶壓式脫水機、板框式脫水機、螺壓式脫水機等。其中帶壓式脫水機、板框式脫水機是污水處理中應用較為廣泛的兩種脫水機。但是，兩種脫水機均是開放式操作，密封性較差，易產(chǎn)生惡臭，需大量抽風換氣，不適宜糞便脫水。而螺壓式脫水機具有低轉(zhuǎn)速、全封閉、可連續(xù)運行等特點。因此該項目中采用螺壓式濃縮脫水一體機，共兩臺，單臺處理能力8～12m3/h。糞便污水通過調(diào)節(jié)池的提升泵，進入螺壓式污泥濃縮脫水機。同時投加混凝劑，對污泥進行調(diào)質(zhì)和絮凝。絮凝脫水后液體的固懸物含量大幅下降，COD含量也有大幅下降。同時，此次設計中，在接糞管及污泥脫水機中均設有沖洗裝置，對快速接口和脫水機的濾網(wǎng)內(nèi)、外側(cè)進行清洗，避免糞便固化、遺撒、堵塞濾網(wǎng)。

2.2.4整體除臭。該項目中，采用生物濾床和植物液霧化吸收的技術，降解糞便處理廠臭氣對大氣的二次污染，保證處理廠不對工作人員及周圍居民造成影響，各項環(huán)境污染控制指標符合國家有關標準。

2.3后續(xù)上濾液處理。絮凝脫水后的上濾液需要進一步處理。上濾液采用厭氧生化與MBR工藝相結(jié)合，處理后排入市政污水管網(wǎng)。

2.3.1厭氧生化處理。厭氧生化處理采用UASB工藝。在處理糞便上濾液方面，歐美等國家采用了UASB工藝，并且取得了良好的效果。我國也有工程實例，如北京小張家口糞便消納站等也采用了UASB工藝。UASB可以提高厭氧反應器的負荷及處理效率，且占地較小。而且污泥停留時間的延長、污泥濃度的提高，使厭氧系統(tǒng)更具有穩(wěn)定性，有效增強了對不良因素有毒物質(zhì)的適應性。此次設計中，UASB工藝采用兩相厭氧設計。

2.3.2MBR工藝。常規(guī)的MBR工藝中一般采用微生物懸浮生長，微生物的濃度約10-15kg/m3，使得膜分離裝置的污染概率增加，膜表面易結(jié)垢。此次設計中，采用固化微生物技術，將游離的微生物限定在一定空間內(nèi)（填料內(nèi)），使其保持活性，可反復利用。固定化微生物處理技術在糞便上濾液處理中得到了一定的應用且效果良好。

2.4雜物及糞渣處理。目前，國內(nèi)對于糞便處理過程中的雜物及糞渣采用的幾種處理方法：a.經(jīng)過粗過濾產(chǎn)生的大塊沉積物、大粒徑懸浮物及砂石，送垃圾填埋場填埋處理；b.經(jīng)絮凝脫水階段后，產(chǎn)生的糞渣可送至化肥廠制成有機肥料，使得資源有效利用。也可以進行堆肥處理；c.條件允許的情況下，可將糞便處理過程中產(chǎn)生的雜物、糞渣進行焚燒處理，進而實現(xiàn)資源轉(zhuǎn)換為能源利用。該項目由于緊鄰當?shù)乩贌l(fā)電廠，因此可將糞便處理過程中產(chǎn)生的雜物、糞渣，送至垃圾焚燒發(fā)電廠，焚燒處理。既降低了建設運行成本，又可以轉(zhuǎn)換為能源再次利用。

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1.2鑄造縮松對曲軸疲勞強度的影響已有研究資料中報道某廠曲軸曾大量出現(xiàn)斷裂問題。從曲軸外觀上觀察得知，導致斷裂的主要原因是在曲軸連桿軸頸位置有鑄造縮松問題，且肉眼可見。分析其成因是：在冷鐵供應存在問題的條件下，曲軸造型省略了補縮所使用的冷鐵。在恢復冷鐵工藝后，曲軸鑄造縮松問題得到了圓滿的解決。由此可見，鑄造縮松對于曲軸疲勞強度的影響是非常顯著的。

1.3黑色帶層及灰斑對曲軸疲勞強度的影響在常規(guī)工藝條件下，球墨鑄鐵曲軸斷口多呈現(xiàn)出灰色或銀灰色，曲軸本體以及抗拉試棒斷口同樣應當有此類表現(xiàn)。對于黑色帶層問題而言，其主要是受到灰斑在疲勞試驗曲軸軸頸往復式運動的影響而形成的，而灰斑的產(chǎn)生則主要是受到了鐵水中硅偏析的影響。以往研究中在對某批次球墨鑄鐵曲軸進行疲勞試驗的過程當中發(fā)現(xiàn)曲軸斷面出現(xiàn)了異常的黑色層以及灰斑。雖然此種問題在球墨鑄鐵曲軸中相對比較少見，但同樣屬于內(nèi)部缺陷的一種表現(xiàn)形式，此問題的出現(xiàn)導致了曲軸疲勞強度受到不良影響，有黑色帶層或灰斑問題的曲軸在正常使用過程當中可能提前出現(xiàn)疲勞裂紋，導致抗疲勞強度的下降。

2熱處理工藝對球墨鑄鐵曲軸疲勞強度的影響分析

2.1正火和中頻淬火工藝對曲軸疲勞強度的影響已有研究中顯示，對于球墨鑄鐵曲軸而言，在經(jīng)過高溫正火處理后，能夠?qū)⑵渲兴嬖诘挠坞x狀態(tài)滲碳體消除掉，從而能夠起到調(diào)整基體中鐵素體以及珠光體形態(tài)，以及兩者構(gòu)成比例的目的。通過這種方式，使球墨鑄鐵曲軸的綜合力學性能得到了提升，促進了抗疲勞強度的改善。同時，在球墨鑄鐵曲軸制造過程當中，通過進行中頻淬火處理的方式，能夠使球墨鑄鐵曲軸表面形成具有一定深度的淬硬層，其對于改善曲軸自身耐磨性能有重要意義。但也有研究中認為：傳統(tǒng)的非圓角淬火工藝下會導致曲軸淬火區(qū)與非淬火區(qū)交界位置產(chǎn)生失衡且反向的應力關系，并對疲勞強度造成不良影響。因此，在引入中頻淬火工藝的過程當中，需要盡量選擇圓角淬火工藝，達到滿意的處理效果。

2.2等溫淬火工藝對曲軸疲勞強度的影響在球墨鑄鐵曲軸的生產(chǎn)過程當中，通過應用等溫淬火工藝的方式，能夠使曲軸獲得主要的貝氏體成分，同時還可形成一定的馬氏體組織以及殘余奧氏體組織，力學性能上具有較高的強度以及韌性水平。已有研究資料中報道，針對受到化學成分偏離影響而造成球墨鑄鐵曲軸疲勞強度的不足的問題，通過應用等溫淬火工藝的方式，解決了曲軸在熱處理上的質(zhì)量問題。等溫淬火工藝的應用除了對改善球墨鑄鐵曲軸疲勞強度水平以外，還對提高曲軸自身耐磨性有重要價值，由此也有效延長了曲軸的使用壽命，綜合效益確切。

2.3氧氮化工藝對曲軸疲勞強度的影響從化學處理的角度上來說，在球墨鑄鐵曲軸的制造生產(chǎn)工藝中，通過對曲軸進行氧氮化處理的方式，能夠使曲軸表面獲得具有高氮特點的化合物層，同時還可形成具有飽和特點的氧擴散層。受到氧成分以及氮成分滲入的影響，使得球墨鑄鐵曲軸表面層的化學成分發(fā)生改變，與之相對應的顯微結(jié)構(gòu)也有了非常顯著的提升趨勢，曲軸整體的耐磨性能以及耏疲勞性能均得到了有效的改善。需要注意的一點是，對于經(jīng)過氧氮化處理的球墨鑄鐵曲軸而言，其抗疲勞水平的提高很大程度上會受到氧化層擴散水平的影響，在氮化處理后快速冷卻，并在擴散層中形成飽和固溶體，或是形成高水平的殘余壓應力都能夠促進疲勞強度的提高。正是由于在氧氮化工藝處理下，曲軸表面能夠形成較深的擴散層，故而對延長球墨鑄鐵使用壽命也有相當重要的意義與價值。

篇（7）

2力學性能

表4為不同回火溫度下試件的力學性能測試。可以看出，隨著回火溫度的升高，SA738Gr.B鋼的屈服強度逐漸降低，630℃回火處理后要比690℃回火處理后高出98MPa。同樣，抗拉強度也隨著淬火溫度的升高而逐漸降低。在抗沖擊性能方面，不同回火溫度下的沖擊性能有所變化，但是變化幅度不大，在690℃下回火試樣的沖擊韌度較高。綜上所述，SA738Gr.B鋼的最佳熱處理工藝是920℃淬火，保溫30min，之后在630℃下回火，保溫60min。

3實驗結(jié)果的工業(yè)化應用

根據(jù)實驗室得出的實驗結(jié)果，在首鋼應用該熱處理方案對SA738Gr.B鋼進行工業(yè)化熱處理。熱處理完成后隨機抽取鋼板分別截取表面、1/4斷面、心部斷面進行金相觀察，金相組織如圖3所示。可以看出，經(jīng)回火處理后，鋼板組織主要為貝氏體，各斷面組織沒有差異，表面組織更為細密。與實驗結(jié)果基本相同。表5為試樣的室溫拉伸性能測試結(jié)果。可以看出，1/4處和1/2處的室溫橫向拉伸性能變化不大，同實驗室結(jié)果相比，在1/4的力學性能較吻合，因此經(jīng)工業(yè)熱處理后的鋼板具有了良好的力學性能，能更好的滿足核電站建設用鋼的標準。圖4為工業(yè)熱處理后鋼板的低溫抗沖擊性能測試結(jié)果。可以看出，即使溫度降至-80℃，鋼板仍然有150J左右的沖擊吸收能。而在-20℃至-40℃，沖擊吸收能保持在280J左右。可見，經(jīng)工業(yè)熱處理后的SA738Gr.B鋼具有優(yōu)良的低溫抗沖擊性能。

篇（8）

2物化處理階段

乳飲料廢水中含有一些呈膠體狀態(tài)的食品添加劑，諸如增稠劑、穩(wěn)定劑等。這些物質(zhì)大多是長鏈分子，生化降解所需時間較長。在生化系統(tǒng)之前先通過物化處理，將這部分膠體物質(zhì)去除，可減輕生化系統(tǒng)的處理壓力。乳飲料廢水具有一定的粘滯性，不溶于水的膠體物質(zhì)，通過加藥混凝形成的礬花依然質(zhì)輕，易上浮，可采用氣浮處理。氣浮處理裝置有多種形式，對乳飲料廢水而言，實際工程經(jīng)驗顯示平流式加藥溶氣氣浮效果較好，對CODCr的去除率可達到30％～40％。加壓溶氣水的產(chǎn)生可采用溶氣罐或溶氣水泵的形式。德國的EDUR水泵通過葉輪切割直接形成溶氣水，效果較好，但造價昂貴，維修費用高。

3生化處理階段

生化處理系統(tǒng)是廢水處理的中心環(huán)節(jié)，它直接關系到出水水質(zhì)的好壞、運行成本的高低。在生化系統(tǒng)的設計上，要注重各生化水池布水的均勻性，盡量減少水流阻力，確保水流通暢。對乳飲料廢水的A／O生化處理系統(tǒng)，A為水解酸化池，O為接觸氧化池。對生化處理階段的設置有以下建議。水解酸化池可將大分子物質(zhì)轉(zhuǎn)化為小分子物質(zhì)，提高廢水的可生化性，為后續(xù)的好氧生化處理創(chuàng)造良好的環(huán)境。水解池的水力停留時間以不小于5h為佳，容積負荷取6.0～7．5kg［CODCr］／（m3•d），溶解氧的質(zhì)量濃度取0．3～0．5mg／L。水解酸化池可分為膜法和泥法2種形式。采用膜法水解酸化池，在反應池內(nèi)加掛組合填料，設置曝氣器或潛水攪拌機以維持污泥和廢水處于一個穩(wěn)定的混合狀態(tài)。膜法水解酸化池進水方式推薦采用推流式，該進水方式應用效果較好。采用泥法水解酸化，反應池內(nèi)不需要懸掛填料和設置攪拌裝置，廢水通過池底的布水裝置進水。采用泥法設置時，要重點考慮進、出水系統(tǒng)。進水可采用產(chǎn)品化的布水器或設置穿孔布水管。在池中懸浮污泥層設置靜壓排泥管，及時抽泥，避免進水口堵塞，影響布水均勻性。泥法水解酸化池受進水方式的影響較大，不易控制。接觸氧化池是一種膜法處理工藝，在曝氣池中設置填料，將其作為生物膜的載體，避免污泥膨脹并提高微生物的量。當廢水流經(jīng)填料時，在生物膜和懸浮的活性污泥共同作用下，廢水得到凈化。接觸氧化池的水力停留時間以20h以上為佳，容積負荷取1～2kg［CODCr］／（m3•d），溶解氧的質(zhì)量濃度取2～4mg／L。在接觸氧化池曝氣器的選擇上，目前廣泛采用盤式微孔曝氣器和管式微孔曝氣器，其中盤式曝氣器常用有膜片式、旋流剪切式等。膜片式微孔曝氣器有直徑200、250、300mm等不同規(guī)格，旋流剪切式有260、460mm等。管式曝氣器長度常選用500、750、1000mm等。幾種曝氣器各有優(yōu)點，膜片式曝氣器曝氣均勻，使用效果好；旋流剪切式曝氣器使用壽命長；管式曝氣器安裝方便。膜法生化池最大的特點是在池內(nèi)懸掛填料，常用的生化填料有彈性填料、軟性填料、組合式填料等，對乳飲料廢水處理工程，因污泥質(zhì)輕，采用組合式填料較好。懸掛填料采用的填料支架，直接決定填料的使用壽命。目前，關于填料支架尚沒有相應的標準及規(guī)范要求。很多工程項目采用塑料繩作為填料的支撐架，投入使用不足1a，塑料繩遇水發(fā)脹斷裂，就需重新更換填料，使生化系統(tǒng)的維護周期縮短。因此，在生化水池的設計上，應設置牛腿，并在牛腿上設置預埋鐵板或不銹鋼板，以固定填料支架。對設置牛腿的生化水池，填料支架做法可參考圖2進行。生化池內(nèi)設置牛腿，上下兩層，牛腿上預埋M1板。采用10＃槽鋼，焊接在預埋板上，間距1．8m，中間增設橫梁和立柱，填料支架采用12＃螺紋鋼制作，螺紋鋼間距為150mm。填料直接懸掛在硬性承接螺紋鋼上，可大大提高填料的使用壽命。若條件允許，填料支架可采用不銹鋼材質(zhì)制作，日后生化水池維護，只更換填料即可，無需再次制作填料支架。一些改造項目，生化池內(nèi)未設置牛腿，對此類生化水池，填料支架做法可參考圖3進行。對于未設置牛腿的生化水池，尤其是舊有系統(tǒng)的維護，填料支架的做法可采用池底生根布置，用10＃槽鋼或同類材料，固定于池底，并在側(cè)部固定，作為立柱，隨后主支撐采用10＃槽鋼布置，間距為1．8m，填料支架采用12＃螺紋鋼制作。取消填料支架直接固定池壁的做法，避免水池清理時，池壁受到水力擠壓及填料拉伸的影響，維持構(gòu)筑物池壁穩(wěn)固。

4沉淀－污泥處理階段

二沉池的運行對污水處理站的出水水質(zhì)有著至關重要的影響，一旦二沉池運行出現(xiàn)問題，出水SS濃度就會明顯升高，導致出水水質(zhì)惡化。針對乳飲料廢水處理工程，二沉池的表面負荷取0．75～0．90m3／（m2•h）。同時應慎用斜管沉淀池，不少小型乳飲料廢水處理站，二沉池多采用斜管沉淀池。只考慮到了斜管沉淀池節(jié)省占地及投資的優(yōu)勢，而忽略了實際使用效果。乳飲料廢水的生化污泥質(zhì)輕，不易沉淀，污泥發(fā)酵產(chǎn)生的沼氣，會沖擊斜管，導致斜管填料塌陷。在小型乳飲料廢水處理工藝中二沉池的選擇上，建議選用豎流式或平流式二沉池。二沉池污泥泵建議選用自吸式污泥泵，同時二沉池池底每個泥斗應單獨設立排泥管，不可并用。氣浮系統(tǒng)產(chǎn)生的物化污泥與生化系統(tǒng)的剩余污泥都混合在污泥濃縮池內(nèi)濃縮，因物化污泥質(zhì)輕，會導致污泥濃縮池出現(xiàn)上層氣浮泥渣、中層水、下層生化污泥的現(xiàn)象，故而污泥濃縮池的設計除設計泥斗外，可加設框式攪拌機，將物化污泥混入生化污泥內(nèi)，以保證物化污泥得到及時處理。濃縮后的污泥可通過自吸污泥泵或螺桿泵抽入壓濾機壓濾，壓濾后的干污泥交由專業(yè)機構(gòu)處理。

篇（9）

一、概述

盤錦鼎翔集團現(xiàn)有常住人口1.2萬人，平均日排放污水1萬m3，多年來一直采取自然排放的方法，進入雙臺子河流域，對流域水質(zhì)、周邊地區(qū)及空氣環(huán)境質(zhì)量造成了很大的污染。同時，現(xiàn)有的排水系統(tǒng)淤積滲漏嚴重，區(qū)外采用明渠排放，給人民生活環(huán)境造成不良影響。

建設鼎翔集團人工濕地污水處理可使境內(nèi)水系的水質(zhì)得到極大的改善，逐步緩解和消除對環(huán)境的污染，保護本地區(qū)的生態(tài)環(huán)境。同時與城市生態(tài)建設緊密結(jié)合，增加城市水面、綠地面積與景觀用水量，對于改善盤錦市生態(tài)環(huán)境，營造親水文化氛圍，提高盤錦市整體形象具有十分重要意義。

二、處理規(guī)模

盤錦市鼎翔集團污水處理規(guī)模為：10000m3/d，小時流量按500m3/h設計。

三、設計水質(zhì)

3.1原水水質(zhì)

根據(jù)盤錦市環(huán)境監(jiān)測站的分析，污水水質(zhì)為：COD110-138mg/l，BOD536-50mg/l，SS50-80mg/l，NH3-N18-24mg/l，TP1.5mg/l，pH8.05。

3.2出水水質(zhì)

根據(jù)盤錦市總體規(guī)劃，出水水質(zhì)達到遼寧省污水綜合排放標準(DB21/1627/2008)中Ⅰ級標準，COD50mg/l，BOD530mg/l，SS70mg/l，NH3-N5mg/l，TP0.5mg/l，pH6-9。

四、生活污水濕地處理技術工藝

4.1概述

污水的人工濕地處理是近年來發(fā)展起來的一種新型的污水處理技術，是一種人工建造和監(jiān)督控制的與沼澤類似的地面，它的基質(zhì)通常是碎石，植物生長于碎石床介質(zhì)中。這種濕地系統(tǒng)是在一定長寬比及底面有坡度的洼地中，由填料、土壤和種植在表面具有處理性能好、成活率高、抗水性能強、生長周期長、美觀及具有經(jīng)濟價值的水生植物(如蘆葦)形成一個獨特的生態(tài)系統(tǒng)，污水在系統(tǒng)中流動，通過填料、土壤、植物和微生物等的共同作用，對污水進行凈化處理，因此人工濕地在處理污水中具有高效率、低投資、低費運轉(zhuǎn)、處理效果好、維修費用低的特點。

4.2工藝流程及工藝參數(shù)簡述

管網(wǎng)收集到的生活污水首先經(jīng)過格柵進入集水池，然后由污水提升泵將污水提升到曝氣生物濾池。經(jīng)過曝氣生物濾池處理后，出水COD≤96mg/l，BOD5≤40mg/l，SS≤56mg/l，NH3-N≤19mg/l，TP≤1.2mg/l。

污水經(jīng)過曝氣生物濾池處理后進入沉淀池，沉淀池出來的污水進入潛流人工蘆葦濕地處理系統(tǒng)。

該工程構(gòu)筑潛流濕地3.3hm2，設計負荷0.3m/d的潛流濕地，采用水平潛流運行模式，底部鋪設防滲膜，床體中下層、第二層、第三層及第四層均鋪碎石，上層鋪熟土，表面種植蘆葦。潛流人工蘆葦濕地處理系統(tǒng)處理結(jié)果：出水COD≤50mg/l，BOD5≤30mg/l，SS≤10mg/l，NH3-N≤5mg/l，TP≤0.5mg/l。

為提高水資源利用率，將經(jīng)過潛流濕地處理的污水，經(jīng)過二級泵站(Q=400m3/h，H=10m，N=22kW)提升至景觀濕地-國壩南側(cè)的蘆葦濕地進行深度處理。蘆葦濕地出水直接排入人工湖，經(jīng)處理后的污水排入遼河。最終出水：COD≤50mg/l，BOD5≤10mg/l，SS≤10mg/l，NH3-N≤5mg/l，TP≤0.5mg/l。

五、結(jié)束語

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在煉廠一般都采用利用油、水的比重差進行油水分離的隔油池。其中比重小于1的油品上浮至水面而得到回收；比重大于1的其他機械雜質(zhì)沉于池底。所以，隔油池同時又是沉淀池，但主要起除油作用。

（2）浮選。

浮選就是向污水中通入空氣，使污水中的乳化油粘附在空氣泡上，隨氣泡一起浮升至水面。一般為了提高浮選效果，向污水中投加少量浮選劑。由于煉廠的生產(chǎn)污水中本身含有某些表面活性劑，如脂肪酸鹽、環(huán)烷酸鹽、磺酸鹽等，故不需另外加入浮選劑，也能獲得較好的浮選效果。所以，近幾年來在國內(nèi)外都廣泛地用它來處理煉廠的含油污水。

（3）絮凝。

對于顆粒直徑小于10-5m的油粒，一般稱之為乳化油。這種乳化油由于其表面吸附有水分子，此水層使油粒不能相互聚合。另外，因油粒表面帶有相同電荷，由于靜電排斥作用也妨礙油粒間的相互聚合而在水中呈穩(wěn)定的懸浮狀態(tài)。這兩種因素構(gòu)成了乳化油在水中的穩(wěn)定狀態(tài)。再者，油粒間由于水分子運動產(chǎn)生的布朗運動，促使油粒相互碰撞聚合而變成較大的油粒，以及由于范德華力所產(chǎn)生的油粒間相互吸引力，促使它們相互聚合，以上所有這些因素就構(gòu)成了油粒的不穩(wěn)定因素。為了使具有這種特性的油粒凝聚，就應消除其穩(wěn)定因素。絮凝法的基本原理主要是根據(jù)油粒穩(wěn)定因素之一——靜電排斥力發(fā)生電中和作用的現(xiàn)象來進行絮凝。僅用雙電層原理來解釋絮凝原理尚有許多現(xiàn)象不能說明，因此絮凝作用還應考慮金屬氧化物的水化物對油粒的吸附、包圍圈帶等各種現(xiàn)象的綜合作用。

（4）過濾。

含油污水中油粒和懸浮物質(zhì)在通過濾層時被截留在濾層中間，一般污水中的懸浮物質(zhì)的粒度同砂層中的空隙相比要小得多，這種微小的顆粒在砂層中被截留下來的現(xiàn)象，許多學者試用下列作用來解釋：篩濾作用、沉淀作用、化學吸附作用、物理吸附作用、附著作用及絮凝形成作用，這些作用中，到底哪一種對過濾起著決定性的作用，不同的研究者提出了不同的看法，至今還未建立一個統(tǒng)一的、肯定的說法。

2含硫、氨、酚污水處理工藝

煉廠在渣油焦化、催化裂化、加氫精制等二次加工過程中都會產(chǎn)生一定量的過程凝縮水，其中含有較多的硫化物、氨和酚類，一般稱為含硫污水。它的排量不大，但如不經(jīng)任何處理直接排入煉廠排水系統(tǒng)，則將嚴重地破壞隔油池操作流程，影響污水處理構(gòu)筑物的正常運行。

（1）水蒸汽汽提法。

水蒸氣汽提法就是把水蒸汽吹進水中，當污水的蒸汽壓超過外界壓力時，污水就開始沸騰，這樣就加速了液相轉(zhuǎn)入氣相的過程；另一方面當水蒸氣以氣泡形態(tài)穿過水層時，水和氣泡表面之間就形成了自由表面，這時液體就不斷地向氣泡內(nèi)蒸發(fā)擴散。當氣泡上升到液面時就開始破裂而放出其中的揮發(fā)性物質(zhì)，所以數(shù)量較多的水蒸氣汽提擴大了水的蒸發(fā)面，強化了過程的進行。工業(yè)污水中的揮發(fā)性溶解物質(zhì)如硫化氫、氨、揮發(fā)性酚等都可以用蒸汽蒸餾的方法從污水中分離出來。

（2）含酚污水的處理。

酚既能溶于水，又能溶于有機溶劑如苯、輕油等。水和有機溶劑是兩種互不相溶的液體，利用酚在這兩種液體中的溶解度不相同（酚在有機溶劑中的溶解度較水大），把某種有機溶劑如苯加入酚水中，經(jīng)過充分混合后，酚就會逐漸溶于苯中，再利用水和苯的比重差進行分離。因此可以利用此原理從污水中把酚提取出來。但為了獲得較高的脫酚效率，需要采用對酚的分配系數(shù)高又與水互不相溶、不易乳化、損耗小、價格低廉、來源容易的有機溶劑作萃取劑。

3生物氧化法

利用大自然存在著大量依靠有機物生活的微生物來氧化分解污水中的有機物質(zhì)，運行費用比用化學氧化法低廉。這種利用微生物處理污水的方法叫作生物氧化法。由于它能有效地除去污水中溶解的和膠體狀態(tài)的有機污染物，所以一般煉廠都采用它作為凈化低濃度含酚污水的主要方法之一。

4深度處理

煉廠污水經(jīng)過隔油、浮選（一級處理）和生化處理（二級處理）等構(gòu)筑物凈化后，水質(zhì)仍然達不到國家制定的排入地面水衛(wèi)生標準的要求。為了防止惡化環(huán)境，消除其對水體、水生生物和人畜的危害，對某些地處水源上游和沒有大量水源可作稀釋水的煉廠來說，就必須對排出污水進行深度處理（亦稱三級處理或拋光處理）。深度處理方法很多，但一般都由于技術比較復雜，處理成本過高，而未被生產(chǎn)上廣泛采用，尚有待進行深入研究和改進。目前從國內(nèi)外的發(fā)展趨勢看，活性炭吸附法、臭氧氧化法，對徹底凈化煉廠污水，使其達到排入水體或回收利用方面頗有價值。

（1）活性炭吸附法。

活性炭吸附污水中的雜質(zhì)屬于物理吸附。其原理是由于活性炭是松散多孔性結(jié)構(gòu)的物質(zhì)，具有很大的比表面積，一般可達1000m2/g。在它的表面粒子上存在著剩余的吸引力而引起對污水中雜質(zhì)的吸附。近幾年來國內(nèi)外利用活性炭吸附處理煉廠一級或二級出水，取得了良好的效果，綜合起來，可得到以下的主要試驗結(jié)果：①用活性炭吸附法凈化煉廠污水生化需氧量可脫除80%，出水中酚含量<0.02mg/L；②使水產(chǎn)生臭味的有機污染物，較其他有機污染物更容易脫除，在凈化過程中它們首先被吸附掉；③在使用活性炭吸附前，污水應經(jīng)過預處理，使固體懸浮物小于60mg/L，油含量達到20mg/L以下，這樣可以減輕活性炭的負擔，延長操作時間，減少再生頻率，降低再生費用；④每公斤活性炭可吸附0.3~0.5kg以化學耗氧量衡量的有機物，吸附飽和后的活性炭可用烘焙法再生，再生損失約為5%~10%；⑤活性炭的粒徑對吸附速度影響較大，一般水處理活性炭采用8~30目較合適。

（2）臭氧氧化法。

臭氧具有很強的氧化能力，所以在西歐各國被廣泛用于給水處理的殺菌、脫色和除臭處理。目前國內(nèi)外已開始大規(guī)模地研究把臭氧氧化用于工業(yè)污水的最終處理，并取得了良好的效果。

5其他處理工藝

除了上述幾種常見的采油廢水處理工藝外，近幾年來也出現(xiàn)了一些新技術。文獻[1-2]指出，越來越多的膜分離技術開始用于油田采出水處理，膜分離技術是利用膜的選擇透過性進行分離和提純的技術。膜法處理可以根據(jù)廢水中油粒子的大小，合理地確定膜截留分子量。文獻[3-4]指出，生物吸附法是一種較為新穎的處理含重金屬廢水的方法，具有高效、廉價的潛在優(yōu)勢。所謂生物吸附法就是利用某些生物體本身的化學結(jié)構(gòu)及成分特性來吸附溶于水中的金屬離子，再通過固液兩相分離來去除水溶液中金屬離子的方法。

篇（11）

1．2農(nóng)村生活污水處理的現(xiàn)狀農(nóng)村環(huán)境作為城市生態(tài)系統(tǒng)的支持者，也一直是城市污染的消納方，如今的農(nóng)村也存在著較為嚴重的水污染問題。農(nóng)村的環(huán)境和水污染產(chǎn)生的原因既來自于鄉(xiāng)鎮(zhèn)企業(yè)排放的污染物，也有農(nóng)村生活污水與廢棄物造成的污染。農(nóng)村生活污水是其中重要的污染原因之一。農(nóng)村自來水普及程度不高、生活污水處理系統(tǒng)建設更加滯后，致使大部分生活污水沒有進行處理，就直接排入了河流、湖泊和水潭中，容易造成了環(huán)境的破壞。與城市和小城鎮(zhèn)相比，農(nóng)村生活污水處理的現(xiàn)狀有如下特點。1)農(nóng)村生活污水處理規(guī)模小、分散。現(xiàn)行的《城市污水處理工程項目建設標準》(1997)中城市污水按照處理的規(guī)模區(qū)分為五類，其中第五類為V類，處理規(guī)模是10000～50000m3/d［4］。我國小城鎮(zhèn)污水處理的規(guī)模絕大部分在2000～5000m3/d，但是農(nóng)村生活污水處理則更加小規(guī)模，污水量小于1000m3/d，甚至不少地方小于100t/d，同時還由于居住地不集中，造成了生活污水處理的分散性。2)氣候、水質(zhì)水量變化大。我國地緣遼闊，南北方氣溫與氣候條件相差極大。生化處理生活污水需要依靠的微生物需要依賴于合適的溫度等氣候條件。同時，農(nóng)村由于排水量小，排水時間比較集中，大都集中在最后、晚飯做飯時間;而且很多農(nóng)村雨污混流，雨季時的水量變化很大。3)農(nóng)村生活污水處理缺少規(guī)范、管理水平低。農(nóng)村生活污水處理近些年才提上議事議程，缺少針對性的標準與規(guī)范，大都是套用城鎮(zhèn)污水處理的工藝與設計參數(shù)［5］，其管理基本上由村民管理，專業(yè)素質(zhì)較低，檢測手段缺乏，管理體制不健全。

1．3人工快滲工藝處理農(nóng)村生活污水的應用原理針對農(nóng)村生活污水的特點與處理現(xiàn)狀，人工快滲工藝由于其操作簡單、方便、投資較小，因此在農(nóng)村生活污水處理中可以得到很好的應用。總結(jié)人工快滲工藝的工藝流程，一般是這樣的:進水調(diào)節(jié)池+混凝沉淀+人工快滲池達標出水。下面以圖1為例，詳細介紹農(nóng)村生活污水處理中人工快滲的工藝流程。1)農(nóng)村生活污水首先進入調(diào)節(jié)池，其目的是利用混凝沉淀等作用沉砂，并調(diào)節(jié)水質(zhì)均和以及流量。產(chǎn)生的沉砂與污泥也可在此排出。之后污水進入快濾池和配水池，以便快速過濾，截留住較大的顆粒。2)通過混凝沉淀池的農(nóng)村生活污水下一步就進入了人工快滲池。在快滲池中，干濕交替形成了好氧環(huán)境以及厭氧環(huán)境，以利于不同的微生物發(fā)生反應。快滲池中布置了砂石與專利填料。經(jīng)過干濕環(huán)境的循環(huán)交替，使得填料中的好氧微生物與厭氧微生物互相都發(fā)揮出生化作用。利用微生物的降解以及其它砂石與填料的過濾、吸附作用，達到脫氮與除磷的目的，去除了農(nóng)村生活污水中的有機物。3)快滲池出來的農(nóng)村生活污水通過添加二氧化氯進行消毒，達標后即可形成出水了。