堵漏技術論文大全11篇

緒論：寫作既是個人情感的抒發，也是對學術真理的探索，歡迎閱讀由發表云整理的11篇堵漏技術論文范文，希望它們能為您的寫作提供參考和啟發。

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中圖分類號：TE28 文獻標識碼：A

1研究目的及意義

迪那地區井漏事故頻發，造成鉆井成本大、風險大，嚴重影響阻礙了該區的鉆井開發。加強迪那地區井漏處理的研究已迫在眉睫。分析迪那地區井漏事故的原因、類型、分布，結合現今主流的井漏處理措施提出可行性的方法。為堵漏的預防及措施選擇奠定一定參考基礎，對降低漏失的發生、減少堵漏的損失有著積極的指導意義

2迪那地區井漏的主要類型及特征

迪那地區自上而下鉆遇地層為第四系、上三系、下三系、白堊系與侏羅系，這一地區的井漏主要發生在上第三系和下第三系，迪那地區上三系有三組分別為吉迪克組N1j、庫車組N2k、康村組N1-2k。井漏主要類型為誘導性漏失、壓裂性漏失、滲透性漏失，其中誘導性漏失處于主導位置。N1j吉迪克組是主要的漏失位置，N2k庫車組發生滲透性漏失一次，N1-2k發生滲透性漏失四次。

下三系分為E組、E2-3s蘇維依組、E1-2K、E1-2km庫姆格列木組，下三系漏失類型為誘導性漏失、壓裂性漏失、滲透性漏失、裂縫性漏失。其中誘導性漏失處于主導位置，壓裂漏失次之。E組為主要漏失組，E1-2km發生兩次壓裂性漏失，E1-2k發生一次誘導性漏失、E2-3s發生一次誘導性漏失，三次壓裂性漏失與一次裂縫性漏失。

迪那地區上三系井漏主要原因是壓力平衡窗口較窄，吉迪克組巖層變形產生裂縫。根據漏失損失時間看，工具磨損及人為操作影響最大，且主要造成滲透性漏失。其中平衡窗口較窄造成井漏損失較大，是重點解決對象。下三系的主要漏失原因為泥漿密度過高壓破地層和地層承壓能力過低。

3迪那地區處理井漏的主要技術措施

（1）橋接堵漏

橋接堵漏材料包括各類形狀不同，大小各異的單一惰性材料及級配而成的復合材料。橋接堵漏經濟價廉，使用方便，施工安全，現場已普遍采用。對付由孔隙和裂縫造成的各種漏失取得了明顯的效果，橋接堵漏使用率占50%-70%以上

（2）水泥漿堵漏

該材料包括水泥，石膏，石灰，硅酸鹽類等混合漿液。以水泥為主，通過添加各種水泥漿處理劑和改善灌漿工藝來提高封堵效果。其承壓能力強，用來對付嚴重漏失層效果顯著，但容易被水稀釋沖走。

（3）膨脹性堵漏

現場使用的主要有胺脂泡沫膨體堵漏劑、TP-1090、SYZ膨脹性堵漏劑。

這些混合體水化后大幅度膨脹，幾小時內就能風度非常嚴重的大漏失。

（4）超低滲透（無滲透）鉆井液技術

超低滲透鉆井液技術利用表面化學原理，在巖石表面形成具有一定強度的超低滲透膜，這些膜在濾餅和巖石表面濃集形成膠束，該膠束在弱地層孔隙或天然裂縫處形成屏障，膨脹變大限制滲透，在漏失處鎖住堵漏材料，通過壓力作用從顆粒中基礎濾液。

（5）隨鉆可視化與精細鉆井地質評價技術

防漏面臨的最大問題就是地質情況的復雜性和不確定性，簡單方便直觀的監測漏失層和簡單有效的應急措施成為解決問題的關鍵。隨著國內外鉆井技術發展的信息化與智能化的發展，各類隨鉆測量與測試工具，儀器，方法不斷涌現，如MWD、MWD、DWD、WD等，實現了鉆柱/工具/儀器一體化。

（6）欠平衡鉆井技術

發展欠平衡鉆井技術，實現從根本上解決井漏問題。欠平衡鉆井技術在國外已經很成熟，各大石油公司已作為常規鉆井技術來開發一些衰竭、低滲、易漏油藏.。國內雖已進行了一批欠平衡鉆井攻關試驗，取得了一定的成績，但其關鍵技術及主要設備均是從國外引進的。

4建議

（1）井漏應以預防為主，前期就應該準備應對措施，提高井壁承壓能力，加強迪那地區膏鹽層的研究，尋找鹽膏層和低承壓地層之間的平衡，減少井漏的發生。

（2）井漏與人為操作關系密切，合理有效的處理措施對井漏事故有著重要的影響，建議加強施工的標準性，減少應對不當造成的損失。

（3）科技才是第一生產力，新的高科技鉆井技術在解決井下復雜情況上有著巨大優勢，我們應該加強對國外先進鉆井技術的學習、合作、交流，解決當下開發存在的問題。

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六礦始建于1958年，原設計生產能力75萬噸，1964年投產。1995年改擴建后，設計生產能力提高到120萬噸／年。目前礦井尚有地質儲量約1億噸，可采儲量約8000萬噸。六礦煤層自燃傾向性等級為三類，不易自燃，煤層自燃發火期為92～157天，煤塵具有爆炸性，爆炸指數為22.28—28.66%。

2 羅克休泡沫施工技術工藝

羅克休泡沫是由兩種成分(樹脂和催化劑)組成的注射產品，用于密閉空氣和瓦斯、充填空隙孔洞以及加固煤巖地層。該產品只需1臺專用泵和1支混合槍，用礦井壓風做動力，要求壓風壓力在0.4～0.7Mpa 即可，而泵輸出的高壓液體壓力是供給壓風壓力的7倍。泵的體積是1.42m×0.52m×0.52m，質量約100kg。兩種成分(樹脂和催化劑)以4∶1的體積比相混合，兩組分在槍內由壓縮空氣來自動激活，快速反應生成泡沫，發泡后體積快速膨脹到原體積的25～30倍，直接注入到需處理的區域。膨脹后，羅克休泡沫在幾分鐘內硬化。

3 羅克休泡沫應用范圍及作用

(1)充填破碎頂板（煤），防止頂板瓦斯積聚，防止破碎頂煤發火，阻止內外空氣交換。

(2)密閉墻堵漏風：阻止內外氣體交換，防火及利于人身安全。密閉墻四周巷道壓裂時，也 羅克休泡沫壓入裂隙堵漏。

(3)采煤工作面進、回風隅角充填；防止大量新鮮風流進入采空區，防止采空區涌出大量瓦斯；防止長期大量空氣進入采空區，引起遺煤氧化自然。

(4)充填廢棄老洞、溜眼（煤倉）：防止掘進工作面及工作面回采時，掘透采空區，造成事故；防止廢棄溜眼（煤倉）漏風，引起溜眼（采空區）發火。

(5)代替粉煤灰、沙子充填廢棄老巷；加強巷道回采工作面巷道頂板，阻止氣體泄露。

(6)加固破碎的煤、巖頂板；超前加固掘進及回采工作面巷道頂板，防止冒頂。

(7)沿空掘巷煤柱加固、堵漏風；加固破碎煤柱，提高支撐力；充填煤柱裂縫，防止煤柱及采空區漏風、發火；減少工作面回風巷支護密度。

(8)加固工作面冒頂及片幫處；加固后頂板保持完整，防止人工裝頂時的人身事故，支架有足夠的支撐力，有利于快速推移輸送機、拉架。

(9)加固回撤支架后部煤巖體，用于支架頂板后尾梁處煤巖超前加固，加固后的煤巖體即提高工作面回撤速度，又封堵了回采空后漏風，確保了防火安全性。

(10)工作面或巷道阻止冒頂、發火：增加頂板穩定性，頂煤煤體高溫點注射后起滅火和加固封堵作用。

4 羅克休泡沫技術優點

羅克休泡沫具有：①反應迅速；②高膨脹率；③較好的抗壓能力；④可直接滅火；⑤施工工藝簡單；⑥用途廣泛。

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①它是溶液,而且是真溶液.應永不分層,無沉淀;

②粘度很低,有些漿材粘度甚至接近水;

③固化或膠凝時間可人為控制;

④可用泵灌入裂縫,充填裂隙,堵截滲漏水,具有原位修復止水結構或單獨構建防滲帷幕之功能,特別適用于地下隱蔽工程;

⑤固化或膠凝時體積收縮很小;

⑥固化物或膠凝體本身不滲水;

⑦固化物或膠凝體耐久性良好.上述特點和功能是我們通常熟習的防水建筑材料所不具備也無法替代的,正因如此,化學灌漿材料在防水工程上具有特殊的重要性,并以此成為防水建筑材料中不可或缺的重要成員

2.常用化灌漿材的分類

目前國內常用的化學灌漿材料按其性能與用途大致分為兩大類,六大品種系列,上百種品牌.第一類是防滲止水型,這包括水玻璃、丙烯酸鹽、聚氨酯和木質素漿材四大品種系列.第二類是補強加固型,這包括環氧樹脂與甲基丙烯酸甲酯漿材兩大品種系列.其中水玻璃漿材又可分堿性與酸性兩大品種,聚氨酯漿材又可分油溶性、水溶性與彈性三大品種,環氧樹脂漿材又可分為非活性稀釋劑、活性稀釋劑及呋喃樹脂三大品種.必須指出,在第一類型中的水玻璃漿材也能用于補強加固工程,只是強度較低;在第二類型中的環氧樹脂漿材也能用于防滲止水工程,只是單價偏高.現將國內用量較大的環氧樹脂和聚氨酯漿材品牌及研發單位列于下表1和表2.

表1.國內常用環氧漿材品牌及研發單位

漿材品牌SK-1JXHK中化-798CW

研發單位中國水科院天津基礎公司杭州華東院科研所廣州中科院化學所長江科學院

表2.國內常用聚氨酯漿材品牌及研發單位

漿材品牌

PMLWHWTZS發單位天津大學華東院科研所華東院科研所上海隧道公司

3.主要用途及應用部門

由于化灌漿材具有前述七大特性,故化學灌漿漿材和技術特別適用于工程建設中的堵漏止水、帷幕防滲、基礎加固和裂縫修補四個方面.從現在來看,化學灌漿的應用領域主要在水電、建筑、采礦和交通四個行業,具體應用領域大體如下

①大壩、水庫、涵閘等基礎防滲帷幕和基礎加固；

②大堤、渠道、渡槽等的防滲堵漏及加固;

③核電站等的封閉止水防滲[1]和基礎加固;

④地下建筑物(如地鐵、人防、隧道等)的防滲、堵漏止水、基礎加固和裂縫的補強加固;

⑤礦山、工廠有毒廢渣、廢水和城市垃圾場等截滲工程的防滲帷幕;

⑥礦井建設中的涌水堵漏、流沙治理及對軟弱地層加固、穩定的預灌漿;

⑦石油鉆井開采中的堵漏止水、鉆孔護壁加固和驅油;

⑧橋基加固及橋體裂縫補強;

⑨機場跑道和停機坪、公路和鐵路特殊路段的軟弱地層加固、防滲和混凝土裂縫補強加固;

⑩江河海港港工建筑物(如碼頭、船閘、防波堤等)的基礎防滲和加固

4.國內化灌漿材應用概況

化學灌漿材料在防水材料中雖屬小品種,但隨我國基礎建設的發展應用量在逐年增加,年用量己遠超萬噸,現僅根據2004年沿海八城市12個企業或公司粗略統計的用量就有6635T,見表3.同時,在各部門中化學灌漿材料的應用也因工程要求不同而有所不同,有所選

表3.沿海八城市12家企業或公司2004年用漿量粗略統計

漿材種類水玻璃聚氨酯環氧丙烯酸鹽

用量(T)/年4000220042015

擇差別.如地下建筑業及地鐵建筑防水多選用聚氨酯漿材;采礦部門止水和交通部門修復路基多選用廉價的水玻璃漿材;水電部門修筑大壩多選用丙烯酸鹽做防滲帷幕和選用環氧漿材加固壩基;文物保護部門則選用甲基丙烯酸甲酯漿材來修復文物建筑等.化學灌漿材料在大型工程中應用量是很大的.葛洲壩電站一期工程護坦止水系統滲漏事故的修復,一次用彈性聚氨酯漿材20余噸;上海地鐵4號線塌方冒水事故僅止水一項用聚氨酯漿材就達102噸;三峽工程近幾年防滲堵漏和地基加固應用各種化學灌漿材料570多噸,見表4;廣東一家化灌企業

表4.三峽工程化灌漿材應用概況

漿材名稱CW環氧LW+HW聚氨酯丙烯酸鹽

主要用途地基加固止水堵漏防滲帷幕

漿材用量(T)32018070

去年僅在桂、粵、湘公路修復工程的路基加固防滲中就用了水玻璃漿材2000噸以上,由此可見一斑

5.國內化灌漿材研究概況

我國化學灌漿事業是解放后開創的,經50余年發展,成績斐然[2].這與一些產業部門和部份大專院校培養了一批從事化學灌漿技術的研究隊伍密切相關.隨著我國基礎建設的發展,防水化灌漿材應用量逐年上升,漿材開發與應用的研究也在逐步增多.以近五年為例,在科技期刊雜志庫撿索中化學灌漿的研究論文約有323篇,其中漿材研究與應用占240篇,見表5.由

表5.近五年國內化灌漿材研究與應用撿索概況

漿材環氧聚氨酯水玻璃丙烯酸鹽丙凝甲凝木質素篇數1127327111052

%46.730.411.24.64.22.10.8

表5可見,從研究論文數量排序講,前三位是環氧樹脂漿材、聚氨酯漿材和水玻璃漿材,而

實際應用中則正相反,水玻璃漿材多于聚氨酯漿材,而聚氨酯漿材又多于環氧樹脂漿材.從研究與應用所獲成果水平來看也較高,世人矚目的三峽工程化學灌漿的成果就是例子.該工程在

①應用國內研制的無毒丙烯酸鹽漿材,替代有毒并有致癌可疑的丙凝漿材,首次建造大壩化學防滲帷幕[3];

②選用CW環氧漿材和水泥—化學復合灌漿技術,加固軟弱泥化斷層破碎帶;和

③采用包括化學漿材在內的五層防滲止水措施,處理好泄水閘迎水面多條混凝土活縫上[4]都達到了國際先進水平.這其中三峽工程的高水頭混凝土活縫處理,一直是中外媒體關注的焦點

6.化灌漿材與環境保護

化學材料中常含少量有毒害的化合物,用于防水的化學灌漿材料也不例外,因此研究與應用化灌漿材的人員一定要提高環保意識,做好防止污染的工作.積多年從事研究與應用防水化灌漿材工作的經驗,特提出如下選擇與應用化灌漿材,防止污染的四條原則[5]:

①能用水泥漿材解決工程防滲加固問題的絕不用化灌漿材;

②在滿足工程防水設計基本要求的前提下,選用化灌漿材應首選無環境污染的水玻璃漿材;

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一、工程概況

某國際大酒店改擴建工程，包括原有一幢19層酒店、新建一幢26層酒店主樓和五幢19層酒店式公寓及3層裙房商場。總建筑面積約為12萬m2，其中地下室面積約為1.6萬m2。除商場部分為框架結構、筏板基礎外，其余全是框剪――梯筒結構，基礎采用泥漿護壁成孔灌注樁基礎。

該工程分兩期設計兩期施工。第一期為新建主樓，舊樓改造及樓前商場部分；第二期為施工場地東、西兩側的五幢19層酒店式公寓及連接各公寓的3層裙房商場。所有建筑都有1層地下室，且相互相通。

二、場地與地下水情況

本工程涉及滲水的地下室由西向東可分為西區地下車庫、中間地下商場及東區地下車庫三部分。地質勘察分別由市地勘院、省建科院勘察所完成。其中均講到：

1、勘察孔口標高由舊樓地面±0.00m引測，相當于吳淞高程23.90m。工程場地位于長江南岸的一級階地，由北向南微傾的原丘坡狀坡帶上。北面有一小丘叫鬃崗，高出場地4m左右，坡向向南，崗上滿布喬木灌木。場地南鄰城市道路及一湖泊。地面較平坦，標高在22.5～23.8m之間。

2、該工程地質地層分布成四層論文下載。上層為雜填土，較松散，含水、可塑狀，層厚0.5～3.8m，均厚1.86m；二層是第四紀上更新統沖積粉質粘土，可塑――硬塑狀，層厚2.6～6.5m，均厚4.5m；三層為第四紀中更新統沖積粉質粘土，硬塑狀，層厚3～11m，均厚4.3m；第四層是沖積粘土砂礫層夾有透鏡狀粉質粘土夾層，含水較大滲漏水原因分析，硬塑狀，層厚20m以上。

3、在雜填土層中含有上層滯水，埋深1～2m，水量較小，由生活污水、大氣降水補給。在粘土砂礫層中上部含粘粒多，不含水，近似不透水層，下部粘粒少，含孔隙承壓水，靜水位埋深17.75m，承壓水頭約7m，水量較大，單井涌水量可達1200t/d左右，滲透系數K=0.926mm/s。

4、場地環境屬Ⅱ類。第四紀土層達20m，平緩、中硬土，穩定。應提及的是在場地東區有條南北走向長約40m，寬3～8m的舊地下人防工程通過，與鬃崗人防工程相通，要求設計施工處理。

該地區按烈度6度抗震設防。

三、工程滲水情況

1、西區地下車庫外墻有個別小面積滲水，未見墻、地面裂縫。

2、地下商場南北墻有幾處滲水點，地面有一處因自動扶梯移位，鑿開地下室底板重做地坑，因防水處理不當，使底板與坑壁間產生滲水現象。

地下商場東、西兩端地面與外墻滲水嚴重，成條狀分布。

3、東區地下車庫外墻個別點滲水。地面南端電梯井北面、東面各有一條狀滲水縫，中間偏北另有一條東西走向條狀滲水縫。

四、滲水原因分析

地下室混凝土在施工過程中，已嚴格控制原材料質量及級配，采用42.5級礦渣硅酸鹽水泥，按市檢測中心出具的配合比自動計量拌制C30S8泵送混凝土，摻加減水劑、泵送劑和粉煤灰，控制坍落度在12±2cm，同時確保混凝土的及時振搗和養護。因此，整個地下室1.6萬m2混凝土工程沒有出現因承載力不足引起的構筑物開裂，即使由溫差和收縮引起的變形裂縫在墻、地面上也寥寥無幾，整個混凝土工程質量是好的。但是為什么個別點還有滲漏水現象，我們分析有三個方面的原因：

1、設計方面原因

南方某設計院對東區地下樁基設計時沒有避開地下人防工程，亦未對遭破壞的人防工程提出處理意見，形成表層滯水滲流后的“地下水庫”。

此外，地下商場兩端與東、西區地下車庫連接處各留有80mm寬沉降縫，由于單體設計不是同一期工程，亦不是同一設計人，故設計時對此兩條縫的防水問題均未考慮。施工方提請業主向設計方反映亦未回復。由于工期緊張，即按原圖施工，給建成后的工程滲漏水留下了大的隱患，使大量地下水由此縫滲入地下室內，個別點似涌泉。施工時因基坑四周無回填土，未出現此問題，回填土后才出現，實屬設計重大失誤。

2、施工方面原因

為了趕工期滲漏水原因分析，對防水混凝土外迎水面柔性防水層業主更換材料，降低標準造成后果認識不足，雖提出意見，但仍按更換后材料施工，亦是造成地下室滲水隱患的主要原因。

此外，施工中片面追求進度，混凝土攪拌時間有幾罐可能不足，造成出罐混凝土勻質性差。地下室底板及外墻幾處出現滲水點應是勻質性差及振搗時間短或個別點漏振，混凝土不密實所致。

東區地下車庫三條條狀分布滲水縫，從分布位置上看，一條在E棟電梯井下多根樁的大承臺北側，一條在此承臺東側，另一條在地下車庫偏北的后澆帶縫處。分析滲水原因時發現地下室底板厚35cm，而大承臺較厚，達2.8m，屬大體積混凝土，施工方案要求承臺混凝土在底板以下分兩次澆灌，為趕進度施工時一次澆灌完成，水化升溫、散熱條件、降溫速率均與底板不同，后期收縮亦不均勻，混凝土內產生較大應力，當其大于混凝土抗拉強度時即會在混凝土變截面處產生微裂縫，且上下貫通。而后澆帶處微裂滲漏是施工縫未處理好造成的。

3、業主方面原因

首先是對地下防水工程未引起足夠重視。對設計存在不設止水帶的失誤未與設計聯系，也未提出處理意見，造成滲漏水嚴重后果；其次是未經設計同意，為節省投資采用低檔材料做混凝土外側迎水面的柔性防水層；此外，自行修改自動扶梯地坑，鑿穿地下室底板，破壞了柔性防水層，后補做地坑又沒認真進行防水處理；再者，基坑外四周回填土不按設計要求土質回填，將舊樓拆除的建筑垃圾和鑿除的混凝土樁頭碎塊不外運處理，全部當作回填土埋于此基坑內，上部僅用少量粘土回填用于種花草。由于其滲透系數遠遠大于粘性土，無形中即在地下室外墻四周形成一條類似盲溝的“蓄水溝”，內部存有大量的表層滲流滯水，又無排除通道，且存在一定的水頭壓力，一旦地下室防水混凝土及柔性防水層某處出現薄弱環節，就會向地下室內滲入，極為不利論文下載。

五、采取的抗滲補漏措施

1、自然地形北高南低，地表滯水由北向南潛流入湖，形成一定水力坡降，遇到地下室外墻受阻，上層潛水既垂直向下進入回填碎塊形成的“蓄水溝”中，飽和后由地下室底板以下潛流入湖，與湖面水平后靜止。鑒于這一地形特點，決定選擇在地下商場東、西兩端接縫未設止水帶距外墻1.2m處，采用逆作法打井截流并排除四周“蓄水溝”內積水滲漏水原因分析，減輕室內底板水頭壓力和側墻上施工縫處的滲水。

2、降水井形成后，抽水使地下水位下降，水頭壓力減小后，在滲水點和滲水縫處，將混凝土鑿成“　”型槽或孔，將其中粉沫垃圾清理干凈。然后用“力頓”牌堵漏王按1：0.25～0.35的灰水重量比迅速拌和，并將拌好的堵漏膠泥放在手上，感到膠泥燙手且稍微發硬時，迅速迎著漏水方向壓下，擠滿“　”型槽，持續一定時間再放手。從加水拌和開始，一般在10分鐘內可把水堵住。對于大面積滲漏處，先找到滲水點，采用上述同樣方法堵漏。對于有一定水頭壓力的滲縫或滲點，可先安放引流用的軟管引流，再按上法先堵住滲點或滲縫，待達到一定強度后，再采用木楔加堵漏王楔入法最后堵住引流孔。

“力頓”牌堵漏王的技術指標如下（20±2℃）

①凝結時間與強度：

 

加水量（%）

（占堵漏膠粉重量）

凝結時間（min）

抗壓強度（Mpa）

初凝

終凝

15min

1h

1d

28d

25～35

1～3

4～5

>8.0

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1.前言

在石油天然氣鉆井行業，就環境影響而言，鉆井液（鉆井泥漿）是最為顯著一個方面：配制鉆井液需要消耗大量的新鮮水，添加維持鉆井液性能化學藥劑，廢棄泥漿構成了最大的廢物流，甚至是環境負債，其中油基鉆井液（非水溶性鉆井液）礦物油相含的多環芳烴（PAH）是生物毒性主要來源。例如，在與厄瓜多爾石油二十年的聯營期結束后，根據政府按新的法規監督審計的結論，從按1995年開始，德士古石油公司（TexacoPetroleumCompany）花費4000萬美元，對161處泥漿池進行生態恢復，包括清理、換土、水處理、分析、植被恢復等多個環節。另一方面，鉆井液對提高鉆井效率、保護油氣藏、防治井噴事故起著不可或缺的作用。

按國際慣例，廢棄泥漿的環境責任由業主—油氣開發商承擔，盡管如此，對于專業的鉆井液公司，為主動保護環境、提升競爭力，開展專項清潔生產審核、實施清潔生產方案，依然十分必要。

2.審核重點與效果

2.1.產污節點分析

鉆井液的循環大致可以分為兩個部分，在地下是通過鉆桿、鉆頭高壓噴射到鉆遇層，而后攜帶巖屑從井筒返回地面。在地面則是經過一系列的固液分離、性能調整、增壓后重新進入地下。圖1是地面循環示意圖。在正常循環情況下，固液分離系統的固相物會將鉆井液帶出循環系統，造成了鉆井液的損失，或者說是廢棄鉆井液的形成。如在鉆進過程中調整鉆井液的性能、更換鉆井液配方、完井時，也會部分、甚至全部排放。

圖1鉆井液地面循環示意圖

根據現場實測數據，某口水平井累積配制鉆井液1940m，到完井時，累積排放200m，回收392m，井筒內留存144m，循環損失1200m。排放和循環損失合計1400m，價值達100萬元，占配置總量的72%，其中新鮮水780，鹵水653噸，柴油18噸，其他添加劑的綜合為327噸。

2.2.清潔生產方案

采用先進的堵漏工藝及材料，可顯著減少鉆井液在井筒內的漏失和降失水。投入防漏材料費用100萬元，防漏成功率85.91%，堵漏成功率78.79%。根據鉆遇的地質情況，每年可獲得經濟效益147萬元。

在保證性能、滿足鉆井生產的前提下，采用的新型劑有RT001、聚合醇，固體劑等替代柴油。年減少柴油2791噸的使用，價值1674萬元，扣除劑的費用后的凈效益達1346萬。

3.持續清潔生產

鉆井液公司的清潔生產水平滿足當前環境管理的要求，但與國際先進水平相比，還有一定的差距，應在以下幾個方面持續推進清潔生產：

通過減少基液的多環芳烴含量降低生物毒性。高芳烴柴油通常含有2~4%PAH，低毒礦物油的芳烴含量0.8%，二者的LC50介于0~0.25%。經特殊處理的礦物油芳烴含量遠遠小于0.1%，毒性微乎其微，LC50可達20%。

提高固控系統的分離效率。安裝干燥器可減少震動篩后的鉆屑上鉆井液損失89.5%，從原來的從34.2%降到3.61%，既可減少廢物的產生量，也顯著地節約鉆井液的費用。

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高速公路化學危品災害事故的特點:

(一)易造成交通中斷。由于高速公路的出入口少,分隔行駛以及全封閉的特點,一旦有事故發生,實施警戒,其他車輛繼續駛入就難以掉頭,分流和疏散,因而造成高速公路堵塞,導致交通中斷。

(二)人員傷亡重,損失大。高速公路上發生的交通事故,往往造成數十輛甚至上百輛汽車相撞,極易導致汽車內的駕駛員、乘客傷亡而造成群死群傷的事故。被困在化學危險品車輛的人員難以實施營救。

(三)易引發火災,次生災害和“二次事故”。高速公路上裝載化學危險品的車輛一旦發生交通事故,可能導致大量有毒有害物質外泄,造成更大的人員傷亡,并嚴重污染生態環境,事故發生后,如警示標志設置不及時、不規范,極易造成后續車輛避讓不及,很可能引發二次交通事故。

(四)救援難度大。高速公路交通事故導致數輛、數十輛汽車相撞,且隨時可能發生燃燒或爆炸,多車多點相撞時,救援點多,線長,事故造成道路堵塞網,救援裝備和人員難以接近事故現場,疏散人員極其困難,種種不利因素給救援工作增大了難度。

(五)水源缺乏.取水困難,裝有化學危險品的車輛發生事故,在處置時需要大量的水進行冷卻、稀釋等,由于高速公路是全線全封閉的,且沒有設置消防水源,滅火救援時的供水源主要依靠消防車的車載水,即使事故地點附近有水源,但高速公路的路基一般高于周圍環境,且有路溝和隔離網等阻礙,所以取水非常困難。

(六)接警后消防部隊到場的需時間較長。由于高速公路是全線封閉的,消防部隊接警后必須通過收費站進入高速公路,這樣導致了消防部隊從接警到達現場的需時間較長,很有可能導致災害事故進一步惡化,消防隊到場后失去最佳的滅火,救援時機。

高速公路化學危險品事故處置存在的問題

近年來,我國各地多發生化學危險品泄炸事故,造成了大量人

員傷亡和嚴重的經濟損失,給國家和人民的生命財產帶來嚴重的危害。同時在事故的處置過程中,也暴露出一些問題與不足,并且造成損失而又付出血的代價。

一是事故處置現場一線投入的水力量過多,由于受場地限制,車輛過于接近火場,結果因高溫輻射使車輛和人員受損,發生爆炸時,車輛和人員來不及撤離,導致車輛損壞,人員傷亡。

二是戰斗陣地設置不合理,參戰人員自我保護意識不強,由于高速公路是全封閉的,化學危險品車因車禍導致泄漏或燃燒爆炸,地點不定,戰斗陣地有時只能設置在下風方向或側風方向,受風向影響,加上防護裝備不足,導致參戰人員吸入有毒煙氣中毒。廣州“2.18”事件也充分證明了這一點。另外,由于事故現場場地狹小,絕大部分消防人員在一線,在泄漏發生火為時離失火點過近,又無足夠的避火隔熱服,導致部分參戰人員被化學物品燃燒所產生的熱量灼傷。

三是現場指揮組織不健立,相互協調配合不夠。由于高速公路不屬于消防重點單位,責任區中隊到高速公路熟悉情況的可能性很小，高速公路上發生火災,不屬于重點單位的火災,且地點不定。消防隊到場后,處置化工事故時雖設有指揮部,但沒有偵察、警戒疏散、通訊聯絡、后勤保障等戰斗小組,以致在處置過程中指揮部常顧此失彼。對事故現場整體情況也不能作出客觀正確的判斷,影響了指揮部的決策和作用發揮,廣州“2.18”事件,造成人員受傷也證明了這一點。

四是事故處理過程中，使用滅火劑不當,關閥、堵漏不及時或不到位,沒有有效切割材料，導致處置過程中，火勢被控制后再次擴大,甚至發生爆炸。

高速公路化學危險品正確的處置措施

（一）應立即組織成立火場作戰指揮部，視情成立偵檢、警戒、疏散、強攻搶險。供水、洗消、通訊聯絡、后勤保障等小組，并及時與政府、公安、衛生、環保、交通等部門聯系。指揮參戰車輛行在上風方向，并做到能攻能退，出現險情時能迅速撤離危險區域；同時組織專勤人員，穿戴防化防毒服，佩戴空呼，利用毒氣檢測器，測爆儀 關于公共突發事件的論文第2頁

、濃度檢測儀等?允鹿氏殖〖爸芪ы?屑觳狻槊骰??o掌返鬧擲唷⑹?俊⑽：π院腿嗽北煥?榭觶徊槊饜孤段ъ芭ǘ齲?檎倚孤對矗??富硬烤霾嚀峁蒲б讕蕁?

（二）根據檢測結果，現場的風向風速，劃定警戒去，設定警戒線，并會同公安、交通等部門將污染區封鎖，對下風方向的人員進行疏散，嚴禁其他人員進入警戒區，對高速公路另一側通行的車輛實行交通管制，防止因機動車進入危險區產生火花而引發爆炸。另外，組織防護稀釋組在泄漏區內要用噴霧水或設置水幕進行保護，最后根據泄漏物性質，在水中添加中和劑，增強稀釋效果。

（三）發生泄漏時，根據現場具體情況，采取相應的堵漏措施，堵漏時，要妥善處理泄漏物。專勤人員要做好個人防護，與熟悉情況的技術人員一起在噴霧水流的掩護下進行關閥，在實際操作時，根據具體情況采取不同方法進行堵漏，儲罐壁處泄漏時，孔較小，采用木楔子、膠液等封堵，若孔較大，采用濕棉絮，冷凍劑等進行堵漏。閥門法蘭處泄漏時，采用法蘭夾進行處理，對泄漏出的化學物品，需進行妥善處理。

（四）當發生泄露且處于穩定燃燒時，切忌立即撲滅明火，否則極有可能引發爆炸，要組織力量對泄漏并起火燃燒的儲罐，進行冷卻保護，待儲罐的表面溫度下降，確信不會發生爆炸時，在明火撲滅后有把握止漏止泄的情況下，組織人員配足滅火劑，一舉撲滅明火，迅速堵漏止泄。滅火時，應從外圍開始，逐漸向火點推進，從側風方向，下風方向堵截。撲救過程中先下后上，上、中、下結合的滅火原則，當造成大面積火災時，先滅流淌火，再滅儲罐火。

（五）當已發生爆炸并形成穩定燃燒時，應首先觀察火勢，對儲罐的影響，防止發生二次爆炸。滅火過程中，要注意觀察有無爆炸跡象，如發現儲罐有異常響聲，火焰由紅變白，儲罐變形，發生搖動，并有嗡嗡的響聲時，要立即撤除因爆炸受到危險的人員。

（六）化工事故處置結束后，要對車輛、器材裝備進行洗消，并經檢驗合格，方可離開警戒區，以防造成二次污染。

處置高速公路化學危險品事故的安全防護措施

(1)調查研究、制定預算

消防部隊要針對不同的化學危險品的特點,要注意深入到責任區內一些生產、儲存、運輸,使用化學危險品的企業,了解各種化學危險品的危險特性與處置方法,并利用重點單位內的化工裝置和中隊的模擬訓練設施,開展演練和戰術訓練,并對責任區內高速公路路段的地形地物,周圍環境,道路水源進行熟悉,實施科學決策,不打無準備之仗。

(2)學習理論、提高知識

消防隊員要?憂墾?盎??o掌返姆擲嗉拔o仗匭?,了解并掌握常見化學危險品的泄漏及其火災爆炸時的處置方法,尤其是各級指揮員更要熟悉化學事故搶險救援的組織指揮程序和方法。并且在處置的安全教育上要有針對性,針對處置對象和處置方法講安全,針對行動講安全,針對經驗教訓講安全。

(3)加強防護、避免傷亡

沒有嚴格有效的自我防護,就難以承擔和完成處置任務。消防

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一、概述

由于高溫高壓，加之海上的特殊環境，出現作業周期長、非生產時間高、達不到地質目的、井眼報廢、成本高等一系列問題。因此，雙高天然氣井的鉆井技術，仍然是一個國際性的難題。東非海域A-1和B-1井分別鉆于2010年1月和2010年5月，屬于高溫高壓天然氣探井。井底最高溫度分別為179℃，166℃，最大泥漿比重達18.5PPG（2.22g/cm3），17.6PPG（2.13g/cm3），鉆探目的層主要為砂巖及碳酸鹽巖。本文主要針對兩口高溫高壓井鉆井作業中遇到的問題，從地層壓力預測、套管結構、高溫高密度鉆井液、固井、鉆井設備與工具等進行了分析總結。

二、作業情況介紹

A-1井于2010年1月17日開鉆，2010年5月7日該井作業全部結束，鉆井周期94天，建井周期122.4天。設計井深3700米（MSL），實際完鉆深度為3413米。平均日進尺36.31米，平均機械鉆速為9.12米/小時，純鉆時間為15.60天，純鉆時效為12.75%。實際作業時間比計劃時間多近50天，主要是鉆前準備、下20“套管后處理復雜情況、19”井眼時間及增加了6“井眼花的時間。B-1井于2010年5月12日開鉆，2010年9月22日該井作業全部結束，鉆井周期123.67天，建井周期137.75天。設計井深3700米（MSL），實際完鉆深度為3366米。平均日進尺27.22米，平均機械鉆速為4.15米/小時，純鉆時間為33.82天，純鉆時效為19.89%。實際作業時間比計劃時間多近59天，主要是下20“套管遇阻、19”井眼復雜情況、17-1/2“井眼和12-1/4”井眼井下事故和復雜情況時間明顯增加。

三、井下復雜情況及事故

（1）A-1井井下復雜情況及事故。在使用17英寸×19英寸偏心鉆頭鉆19英寸井眼過程中發生嚴重漏失，之后用LCM和CemNET進行堵漏，最后進行擠水泥作業。鉆12-1/4英寸、8-1/2英寸及6英寸井眼時多次發生溢流進行壓井。在對9-7/8英寸套管進行試壓時，由于操作失誤造成鉆具壓彎的現象。（2）B-1井井下復雜情況及事故。26英寸井眼作業過程中發生漏失，下20英寸套管前通井過程中下部鉆具斷裂，井下有6.8米落魚，最后導致測鉆。19英寸井眼作業發生斷鉆具現象，落魚93.3米，不過打撈成功，之后進行測16英寸套管固井質量時，電測儀器部件落井；12-1/4英寸井眼發生溢流及轉盤銷子入井的現象。

四、井下復雜情況及事故分析

（1）地層壓力及地層情況預測不準。一是由于地層壓力及地層情況預測不準及存在不同壓力體系，導致難以制定合理的井身結構，出現難以處理的井下復雜情況；二是由于準確預測地層壓力難以做到，在鉆出套管鞋過程后進行了多次擠水泥作業，降低了鉆井實效。（2）高溫帶來的問題。高溫不僅給鉆井液、水泥漿的穩定性造成巨大困難，也給工具和設備的使用造成阻礙，如井口裝置、電測儀器、LWD等等。因此在選擇井下工具時候一定要把好關，選擇適合井下溫度的井下工具。（3）使用井下復雜鉆井工藝和工具。采用了以下井下鉆井工具：17-1/2英寸X19英寸及14-3/4英寸x17-1/2英寸隨鉆擴眼器擴眼和14-1/2英寸+17英寸偏心鉆頭。使得井眼不規則，鉆井參數變化大，造成下部鉆具斷裂落井以及鉆具被刺漏等事故，增加了成本，降低了鉆井實效。（4）鉆井承包商的選擇不到位。工作人員業務素質不高，平臺管理混亂，出現井下事故，延長鉆井周期，增加了成本。

五、經驗總結

A-1井和B-1井，屬于高溫高壓井，難度大，在作業管理、鉆井施工以及費用控制等方面都經歷了諸多挑戰，積累了寶貴的經驗，為今后的海外海上作業打下了基礎。（1）鉆井設計要求過高。在設計過程中嚴格按照預測的要求進行設計，采取了合理的井身結構，氣密型套管，下部為油基泥漿的設計，盡量避免同一井眼出現不同壓力體系。（2）選擇合適抗高溫高密度鉆井液。第一，油基泥漿與水基鉆井液比較，高溫穩定性要好，故要盡量選擇油基泥漿。第二，控制泥漿性能。為維護性能的穩定，控制膨潤土含量、無固相含量是十分重要。（3）高溫高壓井固井。第一，套管柱的密封性。在滿足套管強度要滿足要求的基礎上，套管的螺紋要使用密封性能好的特殊螺紋，而且所有附件的螺紋都要達到要求。第二，選用性能良好的、具有防氣竄的水泥漿體系。（4）采用合理的堵漏方法。第一，采取常規方法，即泵入堵漏材料進行堵漏。對于不嚴重的漏失采取此種方法，即增加了地層的承壓能力又保證了鉆進的繼續進行。第二，采用水泥為堵漏材料。對于的較為嚴重的漏失采取此方法。對于承壓薄弱的地層，根據井身結構的需要進行擠水泥，提高地層的承壓能力。（5）井下工具的選擇。井下鉆具復雜，是導致井下復雜情況的原因之一，應盡量簡單化鉆井。對定向井儀器的使用也要分不同井段使用，能不用盡量不用。（6）費用分析。兩口井的費用都超出了預算值，分析原因如下：一是非常規井身結構設計以及復雜井下工具的應用；二是對遣散費認識不足，原估算沒有考慮安全、天氣、護航等因素，導致估算較低；三是某些服務項目使用不太妥當，直井作業，沒有必要全井段使用MWD/LWD工具；四是鉆井承包商的總體素質欠缺，影響了作業失效，增加了鉆井費用。沒有及時按照對區塊的新認識調整設計。例如在第一口井完成后沒用對第一井的設計進行變更而減少鉆井費用的投入。（7）作業管理。第一，加強聯合公司在鉆井作業過程中的管理和合作。分清工作界面，加強溝通，重要問題會議討論通過。第二，加強聯合公司管理隊伍穩定，有利于工作延續和高效。第三，加強專家組的作業。專家組可在工程技術、作業管理以及成本控制等方面提出了切實可行的方法和措施。對于正確的方案應及時采納。

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1 工程概況

鬧德海水庫是一座防洪滯沙、農田灌溉、城市供水等綜合利用的大（Ⅱ）型水庫，是遼河一級支流柳河上唯一已建的大型控制性工程。始建于1942年，歷經了三次加固與改建，依據水利部大壩安全管理中心壩函[2005]989號文，對鬧德海水庫進行第四次加固。本次加固內容為上游增設檢修門槽、壩下消能工、左右岸帷幕灌漿及輸水洞回填與固結灌漿等項目。由于遼西地區連續干旱少雨，1994年10月，開始向阜新市提供工業和生活供水。為保證阜新市供水，經過對水庫多年泥沙資料的研究與探討，水庫從2001年起全年蓄水，水庫在較高水位運行時間大大加長。輸水洞位于大壩右岸上游80米處，內徑為3米砼襯砌隧洞，砼襯砌厚度0.3m ，長407米，洞內水放空后，在樁號0+55~0+80處洞底板有涌水，呈上升泉狀，水中夾砂，其它部位有不同程度的滲漏點等。

2 壩址區地質條件

鬧德海水庫壩址區地貌屬波狀起伏的剝蝕低丘，地表風積物較厚，植被不發育，以黃土狀粉砂、粉土為主，一般厚約10～20m，地面高程約194～200m。左岸基巖面高程為182.21～188.33m，右岸基巖面高程為188.14～192.94m。基巖面最低高出庫水位5m左右，在庫水位附近的巖體一般為強～弱風化，透水性較強，節理較發育。左岸分布的F6、F7斷層于岸坡上有滲流點出露，節理較發育；走向NE35°～50°的一組節理，微張，無充填或鈣質、鐵質充填。壩端基巖巖性主要為灰色～紅褐色凝灰質安山巖，巖芯取獲率低，破碎，多呈碎塊狀，僅局部呈短柱狀，巖石脆，吸水性較強，易軟化，節理較發育。壩端基巖以弱透水為主，局部為中等透水，左岸最大透水率10.5Lu，右岸最大透水率11.3Lu。壩址區地下水類型主要為基巖裂隙水和第四系孔隙潛水；基巖裂隙水含水層廣泛分布于兩岸安山巖或集塊巖中。而孔隙潛水含水層主要分布于河谷砂卵礫石中及兩岸第四系松散堆積層中。

3 滲漏的現狀

輸水洞洞壁有裂縫滲水，表現為局部潮濕或間斷性滴水；砼襯砌伸縮縫處滲漏滴水及在樁號0+55~0+80處洞底板有涌水，呈上升泉狀，量較大，且水中夾有細砂。

4 處理方法

4.1 大吸漿量情況的處理方法

在一般的裂隙巖層中灌漿，多數情況可在1-3h之內結束灌漿，當出現吸漿量大，灌漿難以結束時，應查明原因，采取相應措施，一般按以下原則進行處理：

降壓。用低壓甚至用自流式灌漿，待漿液逐漸充滿裂隙，水泥達到初凝時間后再逐漸提高壓力，按漿液變換原則進行常規灌漿。

間歇灌漿。在灌注一定數量水泥或灌注一定時間后，停止灌漿一段時間。每次間歇之前，水泥灌漿量或灌漿時間根據地質情況、灌漿目的確定。間歇時間通常為2-8h。

濃漿灌注。當某級漿液的注入量已達300L以上，或灌注時間已達30min，而壓力和注入率均無改變或改變不明顯時，應改濃一級水灰比，當注入率大于30L/min時，可根據具體情況越級加濃。

加速凝劑。在濃度最大的漿液（一般為0.5：1）中摻入水泥用量的3%~5%水玻璃、氯化鈣速凝劑。

灌注水泥砂漿。根據灌注情況，也可選用水泥漿液中摻質地堅硬的天然砂或人工砂，摻砂量不宜大于水泥重量的200%，砂的粒徑不大于2.5mm，細度模數不大于2.0，SO3含量小于1%，含泥量不大于3%，有機物含量不大于3%。

以上各種漿液中加入摻合料和外加劑的種類及數量都要通過現場試驗進行確定，達到設計壓力下結束灌漿。

4.2 冒水情況的處理方法

此種情況多發生在巖溶地區和混凝土中有特大缺陷的地方。應針對出水點，根據出水量的大小，首先在涌水處四周砼上進行鑿毛處理，用快凝水泥封堵漏水處并同時埋設一段適當直徑的注漿管和導水管，將水集中引到導水管中導出，再將周圍可能冒水冒漿的巖縫和孔洞封堵好，然后從注漿管中進行反壓灌漿，反壓灌漿的壓力為P=P1+P2，其中，P1為孔口管關閉后的水穩定壓力，P2為正常情況下的灌漿壓力。或待封堵砼達到一定強度后，沿注漿管進行化學灌漿，待導水管流出濃漿后將其堵塞，再在四周鉆孔進行補強化灌。

4.3 裂縫滲水的處理方法

對于縫寬＜2mm 的裂縫，在裂縫表面采用PCS-3柔性抗沖磨涂料進行表面封堵處理。

對于縫寬2mm＜＜4mm的裂縫，采用鑿槽，嵌填GBW遇水膨脹橡膠條，用柔性聚合物水泥砂漿回填。

對于縫寬＞4mm的裂縫，采用開槽嵌填柔性止水密封材料，用聚合物水泥砂漿表面覆蓋，內部進行化學灌漿處理。化學灌漿作為混凝土內部的第一道防水，可沿裂縫開鑿深約4cm的U形槽，槽內嵌填柔性防水密封材料，灌漿孔一般采用斜孔布置。嵌填材料采用GB柔性止水密封條作為第二道防水，為保護嵌縫材料，在距槽口表面約3cm的槽內用聚合物水泥砂漿覆蓋。最后在表面涂刷1cm厚的PCS柔性防水涂料作為第三道防水。

4.4 伸縮縫滲水的處理方法

伸縮縫滲水處理方法是沿縫鑿寬30cm，深15cm的矩形槽，將鑿開并清洗干凈的砼表面涂刷聚合物粘接劑，用聚合物水泥砂漿抹平槽底面，如果滲水，先用堵漏粉進行堵漏，如果有局部射水點，需要打排水孔，并安裝臨時排水管。安裝三元乙丙板復合GB的止水帶，并用不銹鋼壓板條及膨脹螺栓固定止水帶，涂砂漿界面劑，回填配好的聚合物水泥砂漿，將聚合物水泥砂漿沿中部切縫，以適應結構縫的自由變形，表面抹平，表面涂刷加強型PCS柔性防水涂料。

結語

上述灌漿與缺陷處理方法各有優缺點。大吸漿量情況的處理方法具有操作簡單、施工快捷等優點，但有時可能因漿液擴散過遠造成漿液浪費。但體現了保證處理效果又可節約材料、減少投資的目的，滿足工程運用和設計要求。總之，灌漿與缺陷處理應參考同類工程的實踐和灌漿試驗成果進行。結合工程的具體情況，采取一種或多種措施進行處理，才能達到預期的效果。

參考文獻

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1、水庫滲漏及地下連續墻概述

1.1地下連續墻含義

地下連續墻是指在地面以下用于支承建筑物荷載、截水防滲或擋土支護而構筑的連

續墻體。由于目前挖槽機械發展很快，與之相適應的挖槽工法層出不窮，墻體的材料已

由過去以混凝土為主而向多樣化發展。

1.2水庫滲漏概念

水庫滲漏是指水庫蓄水后，庫水沿巖石的孔隙、裂隙、斷層、溶洞等向庫岸分水嶺外的溝谷低地滲漏。水庫滲漏減低了水庫效益，有時并引起鹽漬化、沼澤化等現象，威脅水庫的安全。因此，采取有效的防滲處理措施是十分必要。

2、水庫地下連續墻滲漏成因

不同的地質地貌形成不同種類的水庫滲漏，應從水庫的地質地貌等條件進行全面的調查水庫滲漏的原因，并以此進行防滲控制。

2.1地形地貌因素

水庫滲漏與地形地貌密切相關。以下地形地貌都有可能產生水庫滲漏：水庫岸邊一側山體單薄，有鄰谷且切割較深：水庫處于基巖山區河谷急拐彎處，河灣間的山脊有的地方很狹窄；水庫位于平原地區河曲發育地段，且河間地塊比較單薄等。

2.2巖層因素

巖層可分為透水與隔水兩大類，強透水層可以導致水庫滲漏，隔水巖層則有防滲作用。砂礫石、礫石、卵石層空隙大、透水性強，如果庫區存在這些強透水層，就可以成為水庫滲漏的通道，水庫很容易發生滲漏。

2.3水文地質因素

庫岸有無地下水分水嶺以及地下水分水嶺的高程，對水庫的滲漏起著決定性作用。水庫地段的河水補給地下水或天然河床向鄰谷滲水；水庫兩岸地下水的分水嶺高程低于水庫正常水位時，且巖層是強透水。當水庫的水文屬于以上兩種情況中的一種時，一旦水庫蓄水都有可能造成水庫的永久性滲漏。

2.4地質構造與斷裂因素

地質構造主要有裂隙密集帶、斷層破碎帶、背斜及向斜構造、巖層產狀等。斷層的存在，特別是未膠結或膠結不完全的斷層破碎帶，都是水庫滲漏的主要通道。有的斷層貫通大壩上下游，有的則從庫區延伸至庫外低谷，造成水庫滲漏。

2.5壩體結構不合理造成滲漏

在一定情況下，不合理的壩體結構將直接或間接的導致水庫滲漏。以下幾種情況都屬于不合理的壩體結構：壩內涵管與壩體結合不嚴密；均質壩壩坡陡，反濾層設計不當；壩身的涵管的強度和基礎變形考慮不周而造成涵管的斷裂；復式斷面土壩的黏土防滲體與下游透水壩殼間缺乏適當的過渡層等。

3、水庫地下連續墻防滲技術與措施

3.1混凝土連續墻防滲

使用專用機具，在建成的壩體或覆蓋層透水地基中建造槽型孔，以泥漿固壁。接著將泥漿壓入孔底，攜帶巖渣。采用直升導管，向槽孔內澆筑混凝土，形成連續的混凝土墻，這種防滲墻適應不同材料的壩體和復雜的水文和地質條件。只要嚴格控制施工質量，就可實現徹底截斷滲透水流的目標。

當水庫為平原水庫時，可采用連續槽法地下連續墻技術。該技術利用開槽機沿墻體軸線全斷面切削剝離土體，并反循環排渣，連續切削前移至墻體末端，形成連續規則的長形槽孔。在槽孔內，使用柔性隔離體將槽孔分隔為繼續開槽段和混凝土澆筑段，開槽機在前面開槽，后面澆筑成墻，最后形成連續的地下混凝土墻。該方法開槽連續，不存在施工誤差所導致的墻體單元接縫裂開現象，防滲效果更好。

3.2高壓噴射灌漿防滲

按設計布孔，利用鉆機鉆孔，將噴射管置于孔內，由高壓射流沖切破壞土體，同時隨噴射射流導入水泥漿液與被沖切土體摻攪，噴嘴上提，漿液凝固，與地基結合成緊密的凝結體，起到防滲作用。

根據灌漿材料的不同，一般可分為黏土灌漿、水泥灌漿、化學灌漿等。黏土漿適用于壩身和非巖性壩基的堵漏和截流。通過鉆孔向地下灌注水泥漿或其他漿液，填塞巖體中的滲漏通道，形成阻水帷幕，實現防滲目的。水泥灌漿適用于對大流量的松散堆石體的堵漏。化學灌漿是將一定的化學材料配制成真溶液，并將其灌入地層或縫隙內，使其滲透、擴散、膠凝，以增加地層強度、降低滲透性、防止地層變形，并可防水堵漏，改善混凝土缺陷。

3.3倒掛井連續墻防滲

在土石壩均質壩和心墻壩的防滲體中用人工開挖井孔。先在頂井口澆筑鎖口梁，以固定井口位置，然后由上向下逐段開挖，逐段澆筑混凝土圈。具有單井施工，土壓力小，施工安全度高，單井工程量小，造價低等優點。

3.4劈裂灌漿防滲技術

在重力灌漿的基礎上，在土壩中采取劈裂灌漿，將壩體沿軸線小主應力面劈開，灌注泥漿，漿壩互壓，形成10-50cm厚的連續泥墻,起到防滲目的。同時濕化的壩體密實度得到提高。

3.5沖抓套井粘土回填連續墻防滲

利用沖抓式打井機具，在土壩內造孔，用粘性土料分層回填夯實，形成連續的粘土防滲墻。在回填夯擊時，對井壁土層擠壓，使其井孔周圍土體密實，提高壩體質量．達到防滲加固的目的。該方法具有機械設備簡單，施工方便，工藝易掌握，工程量小，工效高，造價低，防滲效果好等優點。但該項措施僅適用于壩體滲漏處理。

3.6土工合成材料防滲

土工合成材料可分為不透水的土工膜或土工復合膜和透水的土工織物。前者可起截滲隔水作用，后者起到排水和反濾作用。它的重量輕，運輸量小，鋪設方便，重疊部位可以粘接或焊接，節省造價，縮短工期，容易保證施工質量。

土工膜與壩基、岸坡的連接：沿迎水壩面與壩基、岸坡接觸邊線開挖梯形溝槽，并埋入土工膜，用粘土回填。土工膜與壩內輸水涵管連接：在涵管與土壩迎水坡相接段，增加一個混凝土制成的截水環，其迎水坡面平行于土壩的迎水坡，將土工膜粘在斜面上，再回填保護層土料。土工膜與壩基、岸坡、涵洞的連接以及土工膜本身的接縫處理是整體防滲效果的關鍵，應加強施工以確保質量。

3.7射水造孔澆筑混凝土防滲墻

該方法主要用于在砂質、軟土地基建造地下混凝土連續墻。具有速度快、設備簡單、造價低等優點。該方法利用高壓水泵及成型器中射流的沖擊力破壞土層結構，水土混合回流泥沙溢出地面。同時操縱成型器不斷上下沖動，進一步破壞土層，切割修整孔壁，造成有規格的槽孔，且用一定濃度的泥漿固壁，接著采用水下混凝土澆筑，建成混凝土或鋼筋混凝土連續墻。這項防滲措施，僅用于均質土沙地基，不能應用于砂礫石或砂卵石層地基。

3.8超薄型防滲墻技術

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一、灌漿材料

1、中化―656（丙烯酸鹽類）漿材。該材料廣泛用于各種混凝土和預制構件防水防滲等功能具有漿液起始黏度低，可灌性能好，固化時間可任意調節到 2s 到十幾分鐘，甚至更短時間等優點。且該材料曾榮獲過全國科學大會獎。

2、水泥水玻璃漿材。該材料廣泛用于各種建筑施工過程中的補強加固。具有成本低，適應性好。其漿液填充率高，耐久性好優點。且漿液特點如下：漿液凝黲蚤間可準確地控制在幾秒至幾十分鐘范圍內；結石體抗壓強度可高達 20MPa，且結石率高；石體滲透系數為 8 ～10cm/s；適宜于 0.2mm 以上裂縫和lmm 以上粒徑的砂層使用；資源豐富，價格便宜。

3、改性環氧樹脂漿材。該材料具有廣泛的應用范圍，價格較為便宜。且強度、黏度，時間均可調節，材料力學性能好。結固抗壓強度高達1200kg/cm2，抗拉強度為70～300。在潮濕和積水的地方，將水排凈并用棉布擦干，尋找滲漏水的縫隙，或漏水孔，及混凝土體中的蜂窩、砂眼點等漏水滲水部位。在裂縫或漏孔四周鑿開一U型槽，一般槽深至除去砂漿保護層外，深入混凝體210mm；槽寬度原則上把松軟漏水的混凝土清除為止，常規槽（點）寬度在0. 5mm。把新槽內的殘渣清除，并用干棉紗布擦干凈，不能留下粉砂和積水。在漏水孔孔洞位置上垂直放置一根一定長度的鋁管，其周圍再放入小碎石，再用水泥冰玻璃埋管封槽，最后用外加劑防水混凝土砂漿蓋面抹平封頂。按工程需要調節好黏度、硬度、固化時間等指標，用手壓泵把漿材從灌漿嘴灌入。對達到灌漿要求的灌漿管，需要切除高出基面的鋁管，并用老虎鉗夾閉管口，再進行表面修復處理

二、灌漿法施工工藝在建筑工程中的應用

1、灌漿在基坑支護補漏的應用

近年來，高層建筑越來越廣泛，地下室也越建越深。在基坑支護設計當中，一般都有止水帷幕，形式多為深層攪拌樁止水，灌注樁加旋噴（或擺噴）止水等。不管采用何種形式止水，在施工過程中，由于場地的地質條件各異，雖然施工技術參數相同，但施工質量和效果也會不相同。在基坑開挖過程中，例如黃河三角洲地區，由于地下水位較高，可能會出現局部地方漏水的現象，這時采用化學灌漿可以解決滲漏問題，從而排除安全隱患。例如東營市商業大夏地下室，采用攪拌樁加噴錨聯合支護，雙排深層攪拌樁作止水帷幕，但由于場區淤泥層土，開挖以及錨桿施工過程中西邊出現過幾處漏水以及漏沙現象，經注水泥漿處理，達到了補漏以及改良基坑邊土體的效果，順利開挖到底，整個施工期間無出現較大的安全事故及質量事故，較為成功。

2、灌漿在基礎補強、糾偏中的應用

當建筑物的基礎承載力不足，或樁基檢測不合格，需要補強時，也可采用化學灌漿來補強。甚至建筑物的沉降不均勻也可采用化學灌漿來糾偏。 東營市二期安居工程中的會所，主樓大門前設一段很高的梯級，混凝土結構，建成后兩者沉降不均勻，形成裂縫，甚至拉裂主樓墻面的花崗巖。后來通過在梯級腳中采用雙液注漿補強，有效控制了沉降差別，處理后至今未發現裂縫擴展，效果良好。

3、灌漿在地下室及堤壩中防滲補漏的應用。

地下室結構中，由于鋼筋混凝土本身的有縫物質，加上溫差，鋼筋與混凝土的收縮率不同等外部荷載作用下，無論壁板還是底板，均容易產生裂縫，從而導致漏水，影響使用及結構安全。堤壩，由于結構體長，受外界荷載也多，亦容易產生裂縫，引起安全隱患。上述裂縫均較微細，采用常規的施工方法處理很難取得理想效果。而化學灌漿這種工藝在處理該種裂縫就可大顯身手了。由于有些化學制劑是液態的，可通過高壓注漿壓至微細裂縫中，從而達到良好的防滲效果。以東營市防潮大堤為例，為防止風暴潮的襲擊，東營市沿海構筑了綿延200多公里的防潮大堤，該大堤由于潮水漲落過程中受荷，經過幾年季節變更，隔3至5米就會出現裂縫，這些裂縫用化學灌漿法處理效果非常好，因化學灌漿漿液.可在干燥或潮濕環境下固化，可滿足粘結、補強、抗滲等多種要求。

三、灌漿施工中的質量控制

1、在建筑工程灌漿施工中，對灌漿材料有著特殊的要求，同時很大程度上都受到技術條件的制約，灌漿施工必須在灌漿材料正確選擇的基礎上進行，這是影響建筑工程整體質量的一個重要因素。在建筑工程施工中灌漿材料具有關鍵性的作用，主要原因為在建筑工程施工中灌漿材料可以將孔道內大于90%的空氣進行有效排出，同時可以對水泥漿收縮而造成的孔道空隙進行有效減少。因此在建筑工程施工中施工企業必須嚴格控制灌漿材料的質量，在灌漿施工中必須選擇低空隙率、良好和易性及強度、耐久性高的灌漿材料，只有這樣才能為建筑工程整體質量的提高提供一個強有力的保障。

2、在建筑工程灌漿施工過程中必須進行施工操作程序的編制，這樣可以為后期施工中遇到的各種問題提供一個有效的解決措施，在施工過程中必須完善施工安全管理體系，改進施工方式，規范施工操作，進而對建筑工程質量進行有效提高。

四、結束語

綜上所述，建筑工程是經濟發展的重要支撐，建筑工程行業的發展對國民經濟的發展具有極大的影響力，隨著國民經濟的快速發展，我國建筑工程行業也得到了極大的發展。高層建筑大體積混凝土施工作為建筑工程施工的重要環節，其施工質量的優劣將直接影響到建筑工程的整體質量及安全性能。基于此，施工企業必須高度重視灌漿法在建筑工程施工中的應用，只有這樣才能確保建筑工程施工的整體質量。

參考文獻：

[1]王金波；任鵬；；化學灌漿法在建筑施工技術中的應用[A]；土木建筑學術文庫（第15卷）[C]；2011年

[2]許鶴力；吳彪；；高壓灌漿法在防水堵漏工程中的應用[A]；混凝土工程結構裂縫控制與混凝土新技術交流會論文集[C]；1999年

篇（11）

一、前言

作為川東北河壩區塊的一口大斜度定向井，HF302井在定向施工過程中存在以下難點：1、定向造斜點選在嘉陵江組四段，巖性：含灰白色石膏與白云巖互層，定向過程中因巖性軟硬變化較大，定向工具增斜率不穩定，使定向工具選擇較困難。2、四開定向、穩斜段高低壓并存，定向過程中壓差、粘附卡鉆風險較大。3、定向施工過程中采用滑動鉆進，鉆具與井壁接觸面積大，鉆壓傳遞困難。4、深井密度高、井溫高，對定向工具要求相當嚴格。為提高該井定向施工進度，降低井下風險，決定在該井定向施工過程中采用旋轉導向進行定向鉆進。

二、旋轉導向鉆井的目的及旋轉導向系統的構成及工作原理

1、旋轉導向系統簡介

旋轉導向鉆井系統包括地面監控系統、井下旋轉導向鉆井工具系統和隨鉆測量系統。系統組成和指令傳輸過程見附圖1。地面監控系統用來完成旋轉（地質）導向二維建模、定向井水平井剖面設計或修正設計，底部鉆具組合受力分析、井下信號解釋處理井眼軌跡參數計算等工作。井下旋轉導向鉆井工具系統包括導向裝置、雙向通訊和動力模塊、無磁模塊穩定器等井下工具。隨鉆測量系統包括傳感器模塊、優化旋轉密度儀和動態與壓力模塊等隨鉆地質特性和鉆具特性測量工具，旋轉導向鉆具組合主要由以下五類工具組成。

導向裝置：導向裝置是旋轉導向鉆井技術的關鍵工具，井下液壓系統所帶動的三個獨立液壓缸分別控制三個造斜肋塊伸縮，依靠井壁反作用力來實現造斜和扭方位作業，三個獨立液壓缸為每一個造斜肋塊提供最大3噸的推動力。另外，導向裝置帶有距離井底僅1.0米的近距鉆頭井斜角測量裝置。

除造斜功能外，導向裝置還有穩斜功能。通過井下自動控制閉回路，在地面指令通過另一回路發至導向裝置后，自動控制功能開始接管，將每秒測得的井斜數據與指令比較并進行調節控制，從而達到平緩光滑的井眼軌跡。在穩斜模式下，導向裝置自動向靶點井斜角進行平滑導向，在新指令到達之前，將靶點井斜角保持在+0.1°之內；而且穩斜過程中也可以隨時通過下傳指令改變井眼方位。

傳感器模塊：該模塊主要提供旋轉導向鉆井所需要的基本參數，包括井斜、方位、當量密度、工具振動等，幫助地面定向井工程師識別井下工具的工作狀態。

雙向通訊和動力模塊（BCPM）：該模塊主要由渦輪發電裝置和正壓脈沖發生器組合，向導向裝置和隨鉆測量工具提供電源動力，并為下傳指令和上傳測斜數據提供通道。

其他配套工具：無磁模塊穩定器、無磁柔性短節、無磁承壓鉆桿、隨鉆振擊器和浮閥等工具。2、旋轉導向系統的優點：

同彎外殼螺桿鉆具、彎接頭+直螺桿鉆具、普通穩定器鉆具組合等配合MWD/LDW進行定向造斜、增斜、穩斜和水平段鉆井作業相比，旋轉導向鉆井系統具有以下優點：

1、使用一套鉆具組合完成定向造斜、增斜、穩斜等各種井段的鉆井任務，不僅可以減少起下鉆更換鉆具組合的時間，提高鉆井時效；同時，由于減少頻繁更換鉆具組合，也降低了因底部鉆具組合剛性不同引起的劃眼，卡鉆等井下復雜事故的次數。

2、定向井工程師通過專用鉆井液指令泵來下傳定向造斜、增斜、穩斜等井眼軌跡導向指令時，不需要停止鉆進，因此實現了井眼軌跡的平滑、連續鉆進，不僅可以節省鉆井時間，而且大大降低了鉆井風險。

3、導向裝置的井斜測量單元離鉆頭只有1.0米距離，測量的及時性有利于提高井眼軌跡控制精度。

4、旋轉鉆進過程中，導向裝置造斜短節相對井壁以低于15轉/小時的速度作緩慢隨機轉動。降低了造斜肋塊磨損，提高了鉆井施工效率。

5、通過閉環控制可以對鉆頭傾角、導向矢量的方向和幅度進行自動導向控制，確保向靶點井斜角進行平滑導向，將靶點井斜角控制在0.1°。

6、使用旋轉導向鉆進技術鉆出的井眼軌跡將更加平滑，實際井眼軌跡全角變化率和設計井眼軌跡全角變化率非常吻合，井下鉆具扭矩和摩阻可以有效地控制在設計范圍內，同時也為減少下套管事故、提高固井質量提供了保障。

三、河飛302井旋轉導向鉆井應用情況

2009年10月30日19：00開始旋轉導向鉆進，至12月8日5：00結束旋轉導向作業，共進行了四趟旋轉導向作業，具體情況如下：

1）、第一趟旋轉導向鉆進情況2009年10月29日采用常規鉆具鉆進至井深：4378.18m循環起鉆。起鉆完組合測試旋轉導向工具后于30日19：00下鉆到底開始旋轉導向鉆進。

鉆具組合如下：￠241.3mmPDC×0.35m+旋轉導向短節×4.92m+LWD×9.93m+￠212mm非磁扶正器×1.18m+非磁浮閥短節×0.71m+抗壓縮非磁鉆桿×9.47m+旁通閥×0.44m+￠127mm加重鉆桿×195.28m+曲性長軸χ3.40m+φ178隨鉆震擊器χ6.53m+￠127mm加重鉆桿×27.80m+￠127mmDP×2232.39m+411×520m×0.49m+￠139.7mmDP+防磨接頭×8個

鉆井參數：鉆壓：80-120KN轉速：120rpm/min排量：28l/s泵壓：22MPa11月10日16：00定向鉆進至井深：4908.44m因提鉆井液比重井漏，于是起鉆下光鉆桿進行承壓堵漏。

第一趟鉆進井段：4378.18-4908.44m，進尺：530.26m，純鉆時間：233：10，平均機械鉆速：2.27m/h。鉆進層位：嘉陵江組四段至一段，巖性：灰質白云巖、硬石膏巖、深灰色灰巖。

2)、第二趟旋轉導向鉆進情況承壓堵漏完成后組合旋轉導向工具下鉆，11月17日10：40下鉆到底恢復定向鉆進。

鉆具組合如下：￠241.3mmPDC×0.35m+旋轉導向短節×5.12m+LWD×9.96m+￠212mm非磁扶正器×1.81m+非磁浮閥短節×0.71m+抗壓縮非磁鉆桿×9.47m+旁通閥×0.44m+￠127mm鉆桿×580.72m+￠127mm加重鉆桿×195.28m+曲性長軸χ3.40m+φ178隨鉆震擊器χ6.53m+￠127mm加重鉆桿×27.80m+￠127mmDP×1451.67m+411×520m×0.49m+￠139.7mmDP+防磨接頭

鉆井參數：鉆壓：100-120KN轉速：130rpm/min排量：25l/s泵壓：22MPa

11月22日0：30定向鉆進至井深：5098.44m測斜，無信號，起鉆更換旋轉導向儀器。

第二趟鉆鉆進井段：4908.44-5098.44m，進尺：190m，純鉆時間：103：00，機械鉆速：1.84m/h。鉆進層位：嘉陵江組一段：灰色泥晶灰巖與灰色含泥灰巖。

3）、第三趟旋轉導向鉆進情況11月24日8：00組合旋轉導向儀器下鉆到底，開始旋轉導向鉆進。

鉆具組合如下：￠241.3mmPDC×0.35m+旋轉導向短節×5.30m+LWD×10.37m+￠212mm非磁扶正器×1.81m+非磁浮閥短節×0.71m+抗壓縮非磁鉆桿×9.46m+旁通閥×0.44m+￠127mm鉆桿×725.9m+防卡接頭0.63m+￠127mm加重鉆桿×251.45m+曲性長軸χ3.40m+φ178隨鉆震擊器χ6.53m+￠127mm加重鉆桿×27.80m+￠127mmDP×1451.67m+411×520m×0.49m+￠139.7mmDP+防磨接頭

鉆井參數：鉆壓：100KN轉速：130rpm/min排量：26l/s泵壓：23MPa

11月27日7：00定向鉆進至井深：5184.90m,因機械鉆速慢,起鉆更換鉆具組合。第三趟鉆進井段：5098.44-5184.59m,進尺:86.15m,純鉆時間:69:30小時,平均機械鉆速:1.24m/h,鉆進層位:嘉陵江組一段：灰色泥晶灰巖與灰色含泥灰巖。

4)、第四趟旋轉導向鉆進情況起鉆后更換鉆具組合下鉆，11月29日11：00下鉆到底，恢復旋轉導向鉆進。

鉆具組合如下：￠241.3mmPDC×0.35m+旋轉導向短節×5.30m+LWD×10.37m+￠212mm非磁扶正器×1.81m+非磁浮閥短節×0.71m+抗壓縮非磁鉆桿×9.46m+￠127mm加重鉆桿×139.68m+旁通閥×0.44m+￠127mm鉆桿×725.9m+￠127mm加重鉆桿×111.68m+曲性長軸χ3.40m+φ178隨鉆震擊器χ6.53m+￠127mm加重鉆桿×27.80m+￠127mmDP×1451.67m+411×520m×0.49m+￠139.7mmDP+防卡接頭×5只×3.15m+防磨接頭×8只×6.67mm

鉆井參數如下：鉆壓：100-130KN轉速：130rpm/min排量：28l/s泵壓：24MPa

12月8日5：00旋轉導向鉆進至井深：5651.13m,按甲方要求起鉆換光鉆桿下鉆進行承壓堵漏。起鉆后根據軟件預測，在該井深采用常規穩斜組合進行鉆進能確保中靶。由于井下比較復雜，為保證旋轉導向工具安全，于是公司決定提前中止旋轉導向作業，轉入常規穩斜鉆進階段。

第四趟鉆進井段：5184.59-5651.13m,進尺:466.54m,純鉆時間:185:20小時,平均機械鉆速:2.52m/h,鉆進層位:嘉陵江組一段：灰色泥晶灰巖與灰色含泥灰巖。

四、旋轉導向鉆井應用效果分析

河飛302井于2009年10月29日0：30組合旋轉導向儀器下鉆，12月8日5：00鉆進至井深：5651.13m循環泥漿起鉆,22:00起鉆完,結束旋轉導向鉆進。

1）、取得的主要技術指標：

旋轉導向鉆進井段：4378.-5651.13m,進尺:1272.95m,純鉆時間:591:00小時,平均機械鉆速:2.15m/h。除去中途承壓堵漏用時109：00小時，旋轉導向共計用時850：30小時（35.43天），平均每天進尺：35.92m

2)、節約鉆井周期

2007年我隊施工P305-2井，也是241.3mm井眼,采用單彎螺桿+NWD無線隨鉆進行定向鉆進,而HF302井也是241.3mm井眼采用旋轉定向,現我將兩口井定向情況比較如下：

序號

井號

鉆進井段

(m)

進尺

(m)

純鉆時間

(h:min)

機械鉆速

(m/h)

定向

方式

1

HF302

4378.18-4908.44

530.26

233:10

2.27

旋轉

導向

2

P305-2

4099.55-4515.15

415.60

320:40

1.29

單彎螺桿定向

螺桿轉速高,但在定向鉆進過程中因鉆具不能轉動,鉆具緊帖井壁造成經常托壓,致使機械鉆速低。

HF302井采用旋轉導向進行定向鉆進，在定向鉆進過程中由于鉆具是轉動的，避免了托壓情況的發生。雖然在旋轉導向過程中由于鉆井液密度高達1.76g/cm3,致使排量最高只能達到:28l/s,但河飛302井定向段機械鉆速仍為:P305-2井的:1.76倍。

P305-2井定向鉆進415.60m共計用了6趟鉆,用時21.17天,平均機械鉆速:19.63m/d,而HF302井采用旋轉導向鉆進530.26m僅用了一趟鉆,用時:11.75天,平均機械鉆速:45.12m/d;旋轉導向機械鉆速為常規定向的:2.29倍。

由以上比較我們可以看出,采用旋轉導向鉆進比單彎螺桿+NWD無線隨鉆定向快,節約了鉆井周期。

3）、旋轉導向井眼軌跡控制情況

本井自井深：4378.18m開始旋轉導向鉆進，導向鉆進至井深：5110m開始旋轉穩斜鉆進，12月8日5：00旋轉導向鉆進至井深：5651.13m起鉆進行全井承壓堵漏。因堵漏用時較長，而旋轉導向停待及鉆進費用較高，經對已鉆井段測斜數據進行計算及預測，若下步采用常規穩斜組合進行鉆進，最大降斜按：3°/100m計算，中靶中深：5964m，靶心距為：72.28m，若按最大增斜：1°/100m計算，中靶井深為：6056.50m，靶心距為：42.34m。而該井目前距靶點僅362m斜深，采用常規穩斜組合鉆進是完全能夠中靶的，于是決定提前結束旋轉導向鉆進。旋轉導向測斜數據如下：

序號

測深

井斜

方位

垂深

位移

北坐標

東坐標

狗腿度

備注

[m]

[°]

[°]

[m]

[m]

[m]

[m]

[°/30m]

1

4364.53

0.76

202.34

4361.05

-42.7

42.75

71.78

0.33

2

4380

1.26

216.04

4376.51

-42.68

42.52

71.64

1.07

3

4409.3

4.19

240.45

4405.78

-42.08

41.73

70.52

3.16

4

4438.17

6.34

245.88

4434.53

-40.55

40.56

68.15

2.29

5

4466.34

8.18

252.84

4462.47

-38.2

39.33

64.81

2.17

6

4496.27

10.34

253.99

4492.01

-34.8

37.96

60.2

2.17

7

4525.43

12.97

258.47

4520.56

-30.42

36.59

54.47

2.86

8

4553.87

15.14

261.83

4548.15

-25

35.42

47.67

2.44

9

4582.91

17.34

267.13

4576.03

-18.26

34.67

39.59

2.74

10

4611.58

19.36

269.66

4603.24

-10.45

34.42

30.57

2.27

11

4640.92

22.67

269.55

4630.63

-1.24

34.35

20.05

3.38

12

4669.95

27.24

271.69

4656.94

9.59

34.5

7.81

4.81

13

4698.88

30.22

274.72

4682.31

22.17

35.3

-6.07

3.44

14

4727.18

33.67

278.01

4706.32

36.04

36.98

-20.94

4.1

15

4755.87

37.68

280.07

4729.62

51.82

39.62

-37.46

4.38

16

4785.03

39.86

281.58

4752.36

69.22

43.05

-55.39

2.44

17

4814.35

41.66

282.98

4774.57

87.6

47.13

-74.09

2.07

18

4843.19

44.4

284.98

4795.65

106.65

51.89

-93.18

3.18

19

4872.54

45.72

286.53

4816.38

126.91

57.53

-113.17

1.75

20

4899.93

47.97

288.29

4835.11

146.52

63.52

-132.24

2.84

21

4908.01

49.19

288.41

4840.46

152.48

65.42

-137.99

4.54

22

4925.33

50.9

289.48

4851.58

165.58

69.74

-150.54

3.28

23

4938.71

52.26

290.37

4859.89

175.94

73.31

-160.4

3.43

24

4968.07

55.64

292.62

4877.17

199.5

82.01

-182.47

3.92

25

4997.27

59.29

295

4892.87

224.03

91.96

-204.99

4.28

26

5026.32

62.38

297.12

4907.03

249.37

103.11

-227.77

3.72

27

5053.67

65.46

298.4

4919.05

273.93

114.55

-249.5

3.61

28

5083.52

68.72

299.53

4930.67

301.42

127.87

-273.55

3.44

29

5111.34

71.05

299.71

4940.24

327.53

140.78

-296.26

2.52

30

5139.97

71.19

300.24

4949.5

354.61

154.31

-319.72

0.55

31

5168.74

71.23

300.61

4958.77

381.83

168.1

-343.21

0.37

32

5191.55

71.1

300.64

4966.13

403.41

179.1

-361.79

0.18

33

5201.39

70.91

300.44

4969.34

412.71

183.83

-369.8

0.82

34

5230.77

71.02

300.32

4978.92

440.46

197.88

-393.76

0.16

35

5259.15

71.04

300.25

4988.14

467.29

211.41

-416.94

0.07

36

5288.55

71.1

300.06

4997.68

495.09

225.38

-440.98

0.19

37

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71.35

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-463.95

0.51

38

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71.2

299.57

5016.18

549.56

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-488.3

0.16

39

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71.26

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0.14

40

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0.11

41

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71.39

299.61

5044

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-559.69

0.11

42

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71.27

299.51

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43

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299.32

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44

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45

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2.44

48

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70.85

299.28

5111.08

821.71